1、設(shè)備概況及存在的問題
    內(nèi)蒙古京隆發(fā)電有限責(zé)任公司(以下簡稱京隆公司)2x600 MW汽輪發(fā)電機(jī)組，鍋爐為上海鍋爐廠設(shè)計(jì)并制造的SG2059/17.5-M915型亞臨界參數(shù)、控制循環(huán)、四角切向燃燒、一次中間再熱、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣n型汽包爐。鍋爐采用正壓直吹式制粉系統(tǒng)，配6臺(tái)ZGM113G型中速磨煤機(jī)，其中A磨配有等離子點(diǎn)火且具有穩(wěn)燃功能的燃燒器，富通新能源生產(chǎn)銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒木屑顆粒機(jī)、秸稈顆粒機(jī)、秸稈壓塊機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
    除渣系統(tǒng)采用青島四洲電力設(shè)備有限公司生產(chǎn)的液壓驅(qū)動(dòng)、液壓全自動(dòng)張緊、水浸式刮板式撈渣機(jī)。每臺(tái)爐設(shè)1套除渣系統(tǒng)，包括1臺(tái)GBL20Ex57型可變速的水浸式刮板撈渣機(jī)和渣倉等。水浸式刮板撈渣機(jī)由上部充滿水的輸送槽和下部回鏈槽組成，采用封閉的液壓驅(qū)動(dòng)裝置。熱渣穿過爐膛喉部進(jìn)入水浸式刮板撈渣機(jī)上部槽體，然后依次被排入底渣倉中。機(jī)組設(shè)計(jì)煤種渣量（以干渣計(jì)）正常為18 t/h．吹灰時(shí)32 t/h，最大可達(dá)60 t/h。溢流水溫<60℃。
    由于煤源日趨緊張，京隆公司的實(shí)際煤種復(fù)雜多變，與設(shè)計(jì)煤種相差甚遠(yuǎn)。煤種突然變化時(shí)，如不能及時(shí)掌握煤的特性，很容易發(fā)生結(jié)焦、結(jié)渣現(xiàn)象。設(shè)計(jì)5臺(tái)磨可以帶滿負(fù)荷，而實(shí)際運(yùn)行中必須6臺(tái)磨接帶負(fù)荷，使得撈渣機(jī)的負(fù)荷增加，時(shí)有掉焦現(xiàn)象發(fā)生，嚴(yán)重時(shí)使撈渣機(jī)過負(fù)荷跳閘無法啟動(dòng)。另外，由于斷鏈、導(dǎo)輪損壞、掉焦或撈渣機(jī)長時(shí)間故障停運(yùn)等原因?qū)е路e渣過多，也會(huì)造成撈渣機(jī)無法正常運(yùn)行。
    如果能在不停爐的情況下破壞水封處理撈渣機(jī)故障，可以維持機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定，保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行。
2、水封破壞后存在的危險(xiǎn)因素
    鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，如果爐底水封破壞，則大量冷空氣從爐膛底部竄入，在送風(fēng)機(jī)指令不變的情況下，氧量急劇升高，引風(fēng)機(jī)靜葉開大，出力增加；造成爐內(nèi)燃燒惡化，爐膛負(fù)壓大幅波動(dòng)，甚至熄火：由于煙氣量大增，火焰中心太高，爐膛出口溫度升高，使主再熱蒸汽溫度急劇上升，排煙溫度也升高；造成主再熱蒸汽及爐膛受熱面大幅超溫；在處理過程中，如果發(fā)生渣塊掉落及引風(fēng)機(jī)跳閘等問題時(shí)，會(huì)造成冷渣斗出現(xiàn)正壓，可能燙傷檢修人員；另外，煤粉的機(jī)械不完全燃燒損失增大、長時(shí)間燃燒不良，會(huì)引起鍋爐尾部煙道再燃燒或煙溫難以控制，導(dǎo)致空預(yù)器變形卡澀而跳閘。
3、成功案例分析
3.1案例1
3.1.1過程
    2009-08-29T20：30 1號(hào)機(jī)撈渣機(jī)因內(nèi)導(dǎo)輪斷
裂進(jìn)行消缺，降負(fù)荷：撈渣機(jī)檢修放水，保留B、C磨運(yùn)行（汽車煤），D磨通風(fēng)，接帶負(fù)荷135 MW左右（A磨原煤斗頻繁棚煤，故未投運(yùn)），總煤量90 t/h，爐膛壓力100 Pa;AB、CD層7支油槍助燃．B磨火檢閃動(dòng)跳閘（隨后處理火檢信號(hào)），低溫過熱器壁溫470～480℃。當(dāng)撈渣機(jī)開始放水、負(fù)荷由230 MW降至100 MW以下時(shí)，低過蒸汽溫度由414℃升至490℃，A、B空預(yù)器入口煙溫同時(shí)由298℃升至345℃，空預(yù)器出口煙溫由103℃升至170℃．A空預(yù)器電流明顯升高（由23 A升至50 A．最高波動(dòng)至額定電流附近）且就地有摩擦聲。08-30T6：43啟動(dòng)A磨升負(fù)荷至200 MW，一次風(fēng)量由300 t/h升至400 t/h，空預(yù)器電流呈下降趨勢：09:30左右撈渣機(jī)及底部水封注水，各參數(shù)迅速恢復(fù)正常。
3.1.2控制要點(diǎn)
    開始榆修前，將空預(yù)器扇形板提升到最大位。事故處理過程中，密切監(jiān)視窄預(yù)器電流及進(jìn)出口煙溫，防止空預(yù)器卡住跳閘及鍋爐滅火。在空預(yù)器電流明顯增大時(shí)，立即將一次風(fēng)量升至100 t/h，啟動(dòng)A磨，升負(fù)荷至200 MW．有效控制了空預(yù)器的出、入口溫度，使空預(yù)器的摩擦減小、電流減小。由此可見，在條件允許的情況下，負(fù)荷越高，燃燒越穩(wěn)定。因此在2010-07-03 2號(hào)撈渣機(jī)卡住和07-05 1號(hào)撈渣機(jī)卡住時(shí)，均降負(fù)荷至300 MW微正壓運(yùn)行進(jìn)行掏渣處理。
    開大卜層二次風(fēng)門擋板，以最大限度地冷卻煙溫，降低主、再熱器壁溫的上升幅度。
    為了穩(wěn)定燃燒及壓低火焰中心，維持底層磨運(yùn)行并投等離子進(jìn)行拉弧，要密切關(guān)注受熱面壁溫的變化并及時(shí)進(jìn)行調(diào)整，提高爐膛壓力，減少將爐底水封破壞后冷風(fēng)的竄入量，降低對(duì)鍋爐燃燒的影響。防止主、再熱汽溫超限。
3.2案例2
    2009-08-3QT16：00，1號(hào)機(jī)組撈渣機(jī)內(nèi)導(dǎo)輪軸承備件到貨，再次放水開始第2次檢修。維持負(fù)荷280 MW左右，A、B、C下層磨運(yùn)行（均為高熱值煤），給煤量141 t/h．爐膛壓力250 Pa;受熱面各部分的煙溫、汽溫較水封破壞前均有E升但幅度不大(見表2)，燃燒T況因煤質(zhì)較好而相對(duì)穩(wěn)定，撤出助燃油槍。23:50檢修結(jié)束，恢復(fù)正常運(yùn)行。
    通過表2可以看出，撈渣機(jī)放水檢修時(shí)，鍋爐主要參數(shù)偏離正常值不多，空預(yù)器摩擦得到明顯控制。而且微正壓運(yùn)行時(shí)，明顯減少了爐底冷風(fēng)的竄人量，穩(wěn)定了爐膛燃燒。通過開大上層二次風(fēng)門擋板開度，使低過出口壁溫得到有效控制；尤其是開大頂層燃燼風(fēng)以及消旋風(fēng)二次風(fēng)門擋板后，效果更為明顯。在此基礎(chǔ)上，適當(dāng)升高了負(fù)荷，撤出油槍，燃燒不受影響。
3.3案例3
    2010-07-05 l號(hào)爐撈渣機(jī)放水檢修，鍋爐微正壓運(yùn)行，水封破壞前后數(shù)據(jù)見表3。從表3可以看出，煙溫上升較快。為了穩(wěn)定給水，升高了主汽壓，同時(shí)提前降低主、再熱汽溫。爐底水封破壞后，氧量急劇升高，引風(fēng)機(jī)靜葉不正常開大，出力增加；爐膛負(fù)壓穩(wěn)定，主、再熱蒸汽溫度及排煙溫度得到有效地控制，避免了主、再熱蒸汽及爐膛受熱面大幅超溫。同時(shí)空預(yù)器在安全的區(qū)域內(nèi)運(yùn)行．避免了空預(yù)器跳閘聯(lián)跳送、引風(fēng)機(jī)，引發(fā)滅火事故。
4、水封破壞過程中的燃燒調(diào)
    (1)破壞爐底水封前主汽溫降至530℃，再熱汽溫降至520℃，甚至降到更低．以緩沖水封破壞后溫度的急劇上升：全開上層二次風(fēng)及燃燼風(fēng)擋板，防止破壞水封后受熱面管壁及主、再熱汽溫超限。將引、送風(fēng)切手動(dòng)調(diào)節(jié)，破壞水封前爐膛維持微正壓。
    (2)逐步停磨減燃料，負(fù)荷至300 MW時(shí)，投入A層等離子運(yùn)行，確保燃燒穩(wěn)定。退出AGC，負(fù)荷保持300 MW，給水流量約880 t/h;停運(yùn)其他磨煤機(jī)，僅維持A、B、C、D磨煤機(jī)運(yùn)行。總給煤量控制在160—180 t/h。
    (3)破壞水封時(shí)，嚴(yán)密監(jiān)視煙溫、汽溫、再（過）熱器受熱面溫度、排煙溫度、6大風(fēng)機(jī)電流、總風(fēng)量、一次風(fēng)量、給水量、負(fù)荷、汽壓等參數(shù)，加強(qiáng)對(duì)引風(fēng)機(jī)電流、靜葉開度及爐膛壓力等重要參數(shù)的監(jiān)視與調(diào)整。破壞水封的過程中，要防止煙氣從爐底漏出導(dǎo)致傷人的事故發(fā)生。
    (4)對(duì)撈渣機(jī)水槽內(nèi)的水不必1次放盡，視情況以能夠去除卡澀異物為宜，并盡快恢復(fù)爐底水封，減少爐底漏風(fēng)量。破壞水封后爐膛壓力會(huì)上升，調(diào)整引、送風(fēng)機(jī)使?fàn)t膛壓力維持在200 Pa左右，送風(fēng)量控制在1 000—1 150 t/h。在整個(gè)事故處理過程中不能隨意減少送風(fēng)量。
    (5)爐膛正壓運(yùn)行過程中，要密切監(jiān)視爐膛燃燒的穩(wěn)定性及火檢冷卻風(fēng)壓力和火檢信號(hào)．暫停鍋爐本體上的清潔工作，油槍、電纜等設(shè)備應(yīng)注意防火。如果過、再熱汽溫及管壁溫度超限，則適當(dāng)降低燃料量，增大給水量。
    (6)撈渣機(jī)失去水封后冷風(fēng)從底部漏入爐膛，爐膛溫度降低、煙氣容積增加，火焰中心相對(duì)上移，造成爐膛出口煙溫、低過蒸汽溫度和空預(yù)器煙溫普遍升高，減溫水量增大。
    (7)運(yùn)行磨火檢信號(hào)閃動(dòng)時(shí)及時(shí)投入相鄰層油槍，必要時(shí)強(qiáng)制磨煤機(jī)層火焰；煤油混燒期間，空預(yù)器連續(xù)吹灰；經(jīng)常檢查鍋爐本體看火孔及不嚴(yán)密處，防止向外返火、冒煙及門孔燒紅；檢修結(jié)束后，恢復(fù)渣水系統(tǒng)。撈渣機(jī)附近的t作人員要隨時(shí)注意人身安全，防止鍋爐塌灰落焦發(fā)生燒傷事故。
5、經(jīng)濟(jì)性分析
    通過采用等離子點(diǎn)火裝置拉弧助燃，以及提前準(zhǔn)備好熱值較高的煤種來保障燃燒穩(wěn)定措施，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性大大提高：600 MW機(jī)組點(diǎn)火消耗燃油按30 t/次，7 000元／t計(jì)算，僅此l項(xiàng)就可節(jié)約21萬元：每次停爐時(shí)間按8h計(jì)算，不停爐可挽回電量損失2 400 MWh。
6、結(jié)束語
    京隆公司進(jìn)行的不停爐破壞爐底水封搶修撈渣機(jī)故障處理是600 MW機(jī)組破壞爐底水封長時(shí)間運(yùn)行的成功范例。由于操作得當(dāng)，沒有因鍋爐滅火造成機(jī)組被迫停運(yùn)：在長時(shí)間處理過程中，沒有發(fā)生1次再（過）熱器受熱面超溫的現(xiàn)象，鍋爐燃燒穩(wěn)定，機(jī)組運(yùn)行正常。多次實(shí)踐證明這種處理撈渣機(jī)事故的方法是可行的，而且不用投油，對(duì)于使用刮板式撈渣機(jī)且煤質(zhì)較差的電廠來說，處理撈渣機(jī)缺陷時(shí)采用這種方法是最佳選擇。


相關(guān)生物質(zhì)鍋爐顆粒機(jī)產(chǎn)品：
1、生物質(zhì)蒸鍋
2、秸稈壓塊機(jī)
3、木屑顆粒機(jī)