某發電廠工期兩臺DG1025/18.2-Ⅱ(3)型鍋爐分別于1995年2月、12月投入運行。2000年6月至2002年6月，兩臺鍋爐的再熱器共發生了4起因穿頂密封管板焊接接頭開裂而引發的蒸汽泄漏事故。在1#、2#鍋爐檢修中對再熱系統進行常規水壓試驗時，發現上述接頭泄漏情況十分嚴重：檢查中共發現漏點36個（其中中溫再熱器5個、高溫再熱器31個）。至2003年8月，同類泄漏仍有發生，成為影響機組安全運行的重大隱患，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機、秸稈壓塊機壓制的生物質顆粒燃料。
1、鍋爐再熱器穿頂密封結構簡介
    鍋爐中、高溫再熱器管子規格均為∮60 mm×4mm，材質涵蓋了15CrMo、12CrIMoV、鋼102和SA213-T91等四種鋼材。中溫再熱器每屏14根管子，高溫再熱器每屏7根管子，在管屏穿出頂棚過熱器處采用了如圖l所示的焊接密封結構；梳形板與再熱器管子的管板接頭（以下簡稱“接頭”）由制造廠完成，采用手工電弧焊焊接，單面焊不開坡口，從上部施焊，焊接完畢后整屏進行消除應力處理。
2、裂紋的宏觀檢查及分析
    檢查發現，接頭的開裂具有如下共同特征：對鋼種不具選擇性；開裂于焊根部位（見圖2）；裂紋呈環向，與焊縫走向～致；裂紋徑向擴展面與管子軸線大致成45°角；開裂的接頭存在嚴重的根部焊瘤，且焊縫熔深己透達管子內壁（裂紋正由此處穿出管子內壁）。
    斷口宏觀形貌如圖3所示。斷口表面覆蓋有氧化層且較粗糙，斷口呈巖石狀，無明顯塑性變形；除靠近管子內壁的很窄區域存在剪切唇外，斷口的其余部分為裂紋的亞穩擴展區——據此可判斷，裂紋由管子外表面形核而向內壁擴展。
3、裂紋的微觀分析
    金相顯微鏡下裂紋的微觀形貌如圖4所示。管子母材微觀組織正常，無明顯組織老化現象。裂紋擴展區位于焊縫熱影響區粗晶過熱區內；裂紋沿過熱粗晶界面發展，裂紋內充滿腐蝕產物；在裂紋擴展前沿，分布著大量斷續的晶界微裂紋，其方向基本與大裂紋發展方向一致；在三晶粒交界處，裂紋呈楔形開裂形態，微裂紋相互之間尚未連接。裂紋周圍無組織脫碳等現象。
    從微觀形貌上看，裂紋具備了再熱裂紋的典型特征；通過綜合類比分析，進一步判斷此裂紋為再熱裂紋。
4、開裂原因分析
    (1)接頭材質含沉淀強化元素，具有再熱裂紋敏感性。
    大量試驗研究證實，含沉淀強化元素的鋼材，如低合金高強鋼、珠光體耐熱鋼等，其焊接接頭均有一定的再熱裂紋敏感性。究其原因，目前一般認為，焊接接頭在經受一次焊接熱循環后，在后續的再熱過程中（如焊后消除應力處理，多層多道焊及在500 -700℃下工作等），由于第一次熱過程中過飽和固溶的碳化物（主要是釩、鉬、鉻等的碳化物）在晶內沉淀析出造成晶內強化，導致蠕變滑移集中于晶界，當晶界的塑性不足時，就會產生再熱裂紋。
    (2)接頭剛度大且應力集中嚴重。
    焊接接頭在消除應力處理時產生再熱裂紋的必要條件是：焊態下存在較大的焊接殘余應力且有不同程度的應力集中。接頭型式為插入式管板接頭，剛度較大，焊態下必然存在著較大的焊接殘余應力，并且在接頭焊根，由于存在幾何尖角，焊接殘余應力必然產生嚴重的應力集中。因此，接頭具備了在消除應力處理時產生再熱裂紋的必要條件。
    (3)運行條件下，密封結構內部存在較大的熱應力。
運行條件下，密封結構的梳形板與再熱器管子存在較大溫差（該溫差大約在100 - 200℃左右），因而，二者之間必然存在較大脹差。由于接頭的剛度很大，此脹差不能被有效吸收，所以，接頭必然著存在較大的熱應力。而且和焊接殘余應力一樣，熱應力亦在接頭焊根的幾何尖角產生嚴重的應力集中。
    根據再熱裂紋的產生機理，熱應力和熱應力集中對接頭的開裂必然起到主導作用。
    (4)焊接線能量過大。
    研究表明，再熱裂紋常發生于焊接熱影響區的過熱粗晶部位，并具有晶間開裂特征。材質的晶粒度對再熱裂紋的影響尤為明顯：實驗證明，在500℃下，晶粒度越大，則晶界開裂所需的應力越小。并且，晶粒粗化還會導致過熱粗晶區止裂能力進一步缺失，使得再熱裂紋更易于在此區域內擴展。
    接頭上存在焊瘤，焊縫熔深透達管子內壁，這些事實證明制造單位在施焊時采用了過大的焊接線能量；過大的線能量會使焊接熱影響區粗晶過熱區的晶粒更加粗大，因而必然加速接頭的開裂。
5、密封焊口的防裂對策
    以降低結構剛性，消除結構元件間的溫差，提高接頭的抗裂性為出發點，對中、高溫再熱器穿頂密封結構實施技術改造。
    (1)將密封結構改進為如圖5所示的套筒式。
    與原結構相比，改進后的密封結構具有以下優點：接頭剛度顯著降低，焊接殘余應力小；由于套筒（12CrMoV材質）與再熱器管子實現面接觸，二者之間基本不存在溫差，于是，接頭的熱應力得以最大限度地消除；便于檢修焊后熱處理。
    (2)優化焊接工藝并嚴格質量控制。
    1)采用手工鎢極氬弧焊施焊，以期提高接頭的抗裂性。
    2)通過焊接工藝試驗確定合適的焊接規范參數，有效控制焊接線能量。以確保焊縫成型良好且熔深不大于2 mm為原則，通過焊接工藝試驗確定焊接規范參數。試驗結果表明，表l中的焊接規范符合既定原則。
    3)焊接質量控制要點：施焊前，按DL500792《電力建設施工及驗收技術規范（火力發電廠焊接篇）》第4.0.5、第4.0.10條要求對待焊工件實施嚴格清理；施焊時，在確保焊縫成型良好的前提下，力求管子側低熔深；按JB/T 9218  1999《滲透探傷方法》對所有焊口著色探傷，質量達工級為合格。
6、對策實施效果
    2003年10月至2004年2月，該發電廠按上述方法先后對1#爐、2#爐的中高溫再熱器穿頂密封結構實施了技術改造，改造后的密封結構自投運至今沒有發生泄露事故。
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