排煙損失是鍋爐各項熱損失最大的一項，一般為5%～12%，占鍋爐熱損失的60%～70%，影響排煙熱損失的主要因素是排煙溫度。三河發電有限責任公司（以下簡稱三河公司）鍋爐采用三菱公司1  175 t/h控制循環鍋爐，投產以來其鍋爐排煙溫度一直居高不下，正常運行值高于設計值將近20 - 45℃。因此分析其排煙溫度高的原因并對其采取控制措施，可以改善鍋爐運行條件，提高鍋爐的經驗性，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機、秸稈壓塊機壓制的生物質顆粒燃料。
1、排煙溫度升高的原因
1.1煤種
    三河公司鍋爐設計燃燒煤種為山西晉北煙煤，實際燃燒神華煤和準格爾摻燒煤種。煤的成分（主要是水分和發熱量）直接影響鍋爐的煙氣量和煙氣特性，煤中的水分增加，使排煙量上升，導致排煙溫度上升。根據相關文獻記載，應用基水分和低位發熱量對排煙溫度的綜合影響可用折算水分M：。來計算，計算表明排煙溫度與折算水分M近似成線性關系。最后折算水分M：。每增大0.1，排煙溫度升高0.6℃。
    三河公司設計煤種折算水分為1.79，摻燒煤種折算水分為2.49，因此排煙溫度因煤種變化升高約4.2℃。
1.2鍋爐負荷
    鍋爐負荷直接影響鍋爐的排煙溫度，鍋爐熱負荷越高，排煙溫度越高。由于夏季機組真空低等因素，機組用汽量均超過鍋爐最大蒸發量1175t/h，實際用汽量達到1 240t/h左右，因此，排煙溫度升高。
1.3漏風
    三河公司經過2次大修，對空氣預熱器進行了間隙調整，保證了空預器的漏風系數。根據電科院的鍋爐漏風試驗結果，三河公司鍋爐空預器漏風系數低于設計值，因此使得空預器漏人煙氣側的冷風減少，相應的排煙溫度上升。
1.4受熱面積灰、積渣
    受熱面積灰、結渣將使傳熱系數下降，煙氣換熱下降，排煙溫度上升。由于改燒神華煤，其灰熔點降低，鍋爐爐膛出口溫度高于設計值，達到1100-1 200℃，摻燒煤種的灰熔點在1 200℃，鍋爐結焦比較嚴重。通過對受熱面的觀察，屏式過熱器管與管之間的結渣更為嚴重，受熱面的結渣嚴重影響爐內換熱，提高了鍋爐的排煙溫度。
    神華煤屬于沾污性比較強的煤種，其灰分易沾結在尾部一級過熱器和省煤器受熱面上，造成鍋爐尾部受熱面傳熱性變差，影響爐內換熱，提高了鍋爐的整體排煙溫度。
    對比三河公司機組投產初期與目前數據，當環境溫度與燃燒煤種相同的情況下，投產初期的排煙溫度(131℃)比現在排煙溫度(141℃)低10℃，去除磨煤機出口溫度和鍋爐熱負荷的影響，初步估算由于受熱面的積灰、積渣影響鍋爐排煙溫度在5℃左右。
    從受熱面汽水溫升變化情況說明受熱面污染情況隨運行時間的增長而加劇，見表1。各段機組平均負荷基本保持280 MW，2004年11月機組大修結束，伴隨受熱面污染程度的加深，二、三級過熱器蒸汽溫升呈現下降趨勢，為了保持機組主、再熱汽溫度，爐內火焰中心溫度升高，因其他過熱器及省煤器位于鍋爐尾部，污染相對較小，故換熱加強，溫升上升。
1.5磨煤機摻燒冷風過多
    三河公司磨煤機采用雙進雙出鋼球磨煤機，設計煤種為晉北煤，磨煤機設計出口溫度為82℃。由于改燒神華煤，神華煤屬于易爆煤種，磨煤機出口溫度過高極易發生制粉系統爆燃事故，因此按照目前煤種要求磨煤機出口溫度控制在70℃以下。制粉系統實際運行時摻燒的冷一次風量增加，通過空預器的熱一次風量下降（在相同負荷下），空氣預熱器的換熱下降，排煙溫度上升。
    磨煤機設計風量與目前實際運行風量對比，從圖1中可以看出磨煤機摻燒冷風量比設計值多約330 t/h，而實際利用熱風比設計低77 t/h。因此通過空預器的一次風流量減少了將近80t/h，極大影響了空預器換熱，提高了排煙溫度，據初步估算，由于磨煤機出口溫度降低、冷一次風量上升造成空預器排煙溫度上升的幅度在10℃左右。
1.6受熱面設計
    鍋爐設計燃燒晉北煤，由于燃燒煤種的改變，鍋爐受熱面布置不足，斷面熱負荷上升，鍋爐火焰中心溫度整體升高，排煙溫度上升。
    由于爐膛溫度上升，鍋爐主、再熱器換熱特性不同，機組高負荷再熱汽溫比較高，主汽溫度偏低。為了提高主汽溫度，抬高燃燒器擺角、投用再熱器減溫水，這樣火焰中心上移，煙氣流程變短，排煙溫度上升。
    因為燃燒煤種的變化，機組實際燃燒消耗的風量發生了變化，大于設計風量200 - 300t/h，使爐內煙氣流速上升、換熱下降。
1.7環境溫度
    環境溫度上升（空預器入口風溫升高）。三河公司鍋爐設計環境溫度為11℃，而夏季實際環境溫度最高達到38℃左右，相應空預器入口溫度也上升25℃左右，空預器傳熱濕器差下降，煙氣的放熱量減少，從而使排煙溫度上升。
1.8其他原因
    空預器換熱元件堵灰和結垢直接影響空預器的換熱效果，空預器換熱效果好，能夠很好地吸收煙氣熱量，降低排煙溫度，反之則排煙溫度升高。空預器自投產以來堵塞比較嚴重，空預器煙氣側差壓由投產初期的0.95 kPa上升至1.6 kPa左右。其換熱效果變差將使排煙溫度上升、一、二次風溫下降，使進入爐內的熱風量相對減少，摻燒的冷風量上升。
    受熱面內部積鹽或結垢將影響鍋爐換熱，造成受熱面換熱系數下降，使排煙溫度升高。
    另外受熱面噴涂、加裝防磨護板均會增加受熱面傳熱系數，影響爐內換熱，使排煙溫度上升。
2、降低排煙溫度的對策
2.1保持受熱面清潔
    a．合理吹灰，吹灰過頻會造成受熱面磨損，吹灰過少將使受熱面結焦嚴重，運行人員不僅要適時地針對受熱面吹掃，而且根據受熱面實際情況及時調整吹灰次數，保證受熱面清潔將有利于控制鍋爐排煙溫度。
    b．利用大小修對受熱面進行清潔、水沖洗，徹底清理吹灰器吹不到的積灰、積渣。
    c．長期大負荷期間，合理安排機組變負荷運行，利用機組熱負荷變化自然落焦。
    d． 探討合理增加不同形式的吹灰器。一級過熱器和省煤器由于管子密、積灰嚴重，蒸汽吹灰面積范圍小、效果差，可以考慮是否增加吹灰器，提高其吹灰效果；屏式過熱器結焦較嚴重，但其吹灰器少，吹灰效果一般，但是提高二、三級過熱器的清潔是提高主汽溫度、降低排煙溫度的有效手段，需考慮屏式過熱器吹灰器的分布或數量更加合理的問題？臺山公司就在該受熱面附近增加了蒸汽吹灰器，效果很理想。
    e．合理配煤，保證配煤質量，降低鍋爐結焦的程度。
2.2減少摻冷風量
    鑒于目前雙進雙出鋼球磨與神華煤的易爆性，提高磨煤機出口溫度比較危險，合理控制磨煤機出口溫度，減少磨煤機輔助風正偏置的增量，降低冷一次風的摻燒量。同時，對空預器其換熱元件進行清理，在檢修中利用高壓水槍進行沖洗，提高其換熱效果，提高熱二次風的溫度，將相對減少冷風的摻燒量，有利于降低排煙溫度。
    探討對空預器一次風和二次風換熱面積進行改造，鑒于目前一次風用量少，一次風換熱面積過剩。如果在保證一次風阻力許可的情況下，增加二次風換熱面積，提高二次風風溫，減少摻燒冷風量。
2.3降低汽耗率
    利用機組檢修機會，對汽輪機通流部分進行清理，提高汽輪機效率，降低汽耗率。同時，加強對機組真空系統的維護，保持機組真空正常，防止因真空過低使機組汽耗上升，而造成鍋爐過負荷。
2.4防止受熱面積鹽結垢
    加強加藥和排污管理，強化運行管理和化學監督工作，嚴格控制鍋爐汽水各項指標，防止汽水系統積鹽結垢的發生。
2.5合理進行受熱面改造
    適當增加過熱器受熱面，既可以降低排煙溫度，又可以提高主汽溫度，達到提高機組的適行效率的目的。
2.6加強對空預器冷端金屬溫度的調節
    加強運行調節，合理控制其冷端金屬溫度，在保證空預器運行安全的情況下，防止空預器冷端金屬溫度設定過高，影響空預器換熱，使排煙溫度升高。


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