1、鍋爐設備及系統簡介
     鄒縣電廠四期工程2×1000mW機組鍋爐是東方鍋爐股份有限公司( DBC)／東方日立鍋爐有限公司(BHDB)與日本巴布科克一日立公司( BHK)聯合設計、制造的DG3000/26.15-Ⅱ1型高效超超臨界本生直流鍋爐，為單爐膛，倒U型布置、平衡通風、一次中間再熱、前后墻對沖燃燒、尾部雙煙道，復合變壓運行鍋爐，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機、秸稈顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
    爐膛寬33 973.4mm，深15 558.4mm，高度69 700mm。爐膛四周為全焊式膜式水冷壁，由下部螺旋盤繞上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁組成。沿煙氣流程依次布置屏式過熱器、高溫過熱器、高溫再熱器。豎井為雙煙道結構，前／后煙道深分別為5486.4/9144mm，前煙道布置低溫再熱器、后煙道布置低溫過熱器和省煤器，其后布置三分倉回轉式空氣預熱器。
    鍋爐采用正壓直吹式制粉系統，每臺鍋爐配6臺雙進雙m鋼球磨煤機。燃燒器采用前后墻對沖分級燃燒技術。在爐膛前后墻各分三層布置低NOx旋流式HT-NR3煤粉燃燒器，每層布置8只，全爐共設有48只燃燒器。在最上層燃燒器的上部布置了燃盡風噴口( AAP)。
    鍋爐的循環系統由啟動分離器、儲水罐、啟動再循環泵、下降管、下水連接管、水冷壁上升管及汽水連接管等組成。在負荷≥25%B-MCR后，直流運行，一次上升，啟動分離器入口具有一定的過熱度。爐膛水冷壁分上下兩部分，下部水冷壁采用全焊接的螺旋上升膜式管屏，螺旋水冷壁管采用內螺紋管，上部水冷壁采用全焊接的垂直上升膜式管屏。螺旋圍繞水冷壁與上部垂直水冷壁的過渡方式采用中間混合集箱形式。汽水流程如下圖：
2、爐膛出口煙溫兩側偏差大的原因分析
    1)爐膛兩側燃料不均勻：不同粉管流動阻力有偏差，均粉擋板開度配比不恰當或者某一側燃燒器對應的粉管堵塞可能導致同一層同一排左右兩個燃燒器出力不同，在兩側爐膛配風均勻的情況下，燃燒器出力大的一邊風煤比小，氧量就偏低；
    2)燃煤煤質差，導致制粉系統分離器堵塞，出粉不均勻。尤其是近兩年，燃煤價格上漲較多，價格稍低的劣質煤較多的進入電廠，煤中雜質較多，像石塊、樹枝、編織袋等雜物，不僅對磨煤機磨損嚴重，還經常導致分離器堵塞，磨煤機m粉不勻。右網為磨煤機停運后磨內及分離器折向擋板處的實際情況；
    3)鍋爐兩側配風偏差大，爐膛兩側燃燒器二次風擋板開度一側高一側低，可能導致爐膛兩側二次風量不均衡；在兩側燃料相同的情況下，二次風量大的一邊燃燒充分，燃燒不充分的一邊氧量就會偏高；
    4)水平煙道、尾部煙道積灰，結渣程度不同，煙氣擋板開度不同，以及受熱面自身結構、安裝的可能的偏差都會使爐膛左右兩側煙氣流動時遇到的阻力產生偏差，從而使尾部煙道左右兩側負壓出現偏差，負壓的偏差會使煙道兩側漏風量發生變化，也會造成爐膛兩側氧量偏差；
    5)煙氣擋板的開度不同，水平煙道、尾部煙道流動阻力不同，爐膛兩側煙氣流量不同，煙氣流量偏差可能使氧化鋯氧量計的靈敏度有所降低，這可能是低負荷時氧量偏差大的一個主要原因；
    6)燃燼風左右兩側不均衡，前后墻燃燼風左右兩側不同燃燼風口的擋板開度不一樣，或者某些燃燼風口自身特性不一樣或者堵塞導致爐膛左右兩側燃燼風量不同，因而煙道左右兩側過量空氣系數不同，氧量產生偏差，另外，爐膛左右兩側燃燼風量偏差，可能導致煙氣流向偏向某一邊，導致省煤器出口兩側氧量測點處煙氣流量、負壓不同，都會影響氧量測量結果；
    7)尾部煙道漏風，尾部煙道在正常T況下是處于負壓狀態下的，兩側尾部煙道南于白身嚴密性不同，負壓不同，都會產生不同程度的漏風，氧量測點前漏風量大的一側氧量將會偏高；
    8)氧化鋯氧量計表面積灰、結渣會影響其靈敏度。另外，氧量計所處環境溫度不同，其與氧氣發生化學反應的能力也不同，測量出來的氧量也會有偏差。
3、采取措施及解決方案
  結合上面的分析，可以從以下方面人手，調整兩側氧量偏差調整：
    1)調整好爐膛燃燒，包括燃料和配風，保證爐膛火焰在中心位置，各受熱面截面熱負荷均勻，確保燃燼風兩側偏差盡可能小；
    2)加強吹灰，防止水平煙道，尾部煙道因積灰嚴重形成不正常的煙氣通道，加強對兩側空氣預熱器入口負壓的關注，監視并及時調整爐膛兩側出口煙溫偏差；
    3)針對制粉系統兩側出力偏差大，對磨煤機分離器內錐體擋板進行了改造，并定期分離器清理。利用停運磨煤機的時間，進行了分離器異物檢查清理、回粉管道檢查清理和分離器內錐體擋板檢查。發現和處理了回粉管道堵塞、分離器內錐體擋板卡澀、脫落等重大缺陷；改造分離器擋板檢查窗使易于檢查，定期清除分離器異物，在落煤斗進口加篦子，改造分離器內錐體擋板，改造回粉管擋板，調整分離器擋板的開度等，解決了制粉系統兩側出力偏差大的問題；
    4)進行燃燒器外二次風旋流開度及氧量調平試驗。
    機組投入后，對鄒縣發電廠#7機組進行了燃燒器外二次風旋流開度及氧量調平試驗。每個燃燒器的風量大小是由風箱風壓及燃燒器的風門擋板開度決定的，因此可以通過改變燃燒器的風門開度來對單個的燃燒器風量進行調整，同層燃燒器設置不同的外二次風旋流開度，主要是為了克服由于風箱結構所造成的沿爐寬方向燃燒器風量分配不均，和由于燃燒器出力不均而形成對氧的需求不一致。燃燒器配風的特點是：直流一次風十直流內二次風十旋流外二次風，其中旋流外二次風的空氣量占燃燒區域空氣總流量的60%左右，是調平燃燒器區域風量的主要手段。外旋二次風開度指示從0%～100%，對應擋板角度變化為0°-75°。
    不同燃燒器旋流外二次風開度下省煤器出口氧量分布如下表與下圖：氧量沿爐寬度方向總體是呈“馬鞍”形分布，若不做調整將會造成爐寬方向的中心與兩側局部缺氧，在總風量不變的情況下，該位置煙氣中CO含量與飛灰可燃物將會升高，從而降低鍋爐熱效率，另一方面還會增加沿爐寬方向煙氣的溫度偏差，易引起受熱面管壁金屬超溫。
    燃燒器不同旋流外二次風開度下省煤器出口氧量分布
    從調整后的試驗結果來看，改變燃燒器旋流外二次風的開度對省煤器出口氧量的均勻性有明顯改善，試驗還表明：當擋板開度一定時，隨著磨煤機的啟停，煤質的變化，省煤器出口氧量分布也會發生變化，這與磨煤機出口到燃燒器噴口間的一次風管道煤粉出現沉積，燃燒器出力發生變化有關。為降低沿爐寬方向煙溫偏差，進行的燃燒器旋流外二次風的調整效果明顯；
    5)二次風箱中，只有燃盡風層風箱沿爐寬方向被隔板分隔為左右相互獨立的風室，因此，通過調節燃盡風箱兩側人口風門擋板的開度，能很靈敏的調整沿爐寬方向氧量分布，這是實際運行中保證氧量左右側均勻分布的主要手段，也是最易操作的方法（該擋板是電動門），但若沿爐寬氧量偏差過大或單側氧量不均，通過調整單只燃燒器外旋二次風門開度來調平氧量；
    6)當兩側出口氧量偏差較大，且感覺一側明顯異常時，及時聯系熱控人員對氧化鋯氧量計表面積灰、結渣進行清理和吹掃，避免氧量測量不準對燃燒調整的影響；
    7)通過對空預器熱端密封間隙的逐步調整與磨合，同時對空預器的冷端密封間隙進行了調整，使空預器漏風率降至6%左右。在停爐期間，又對空預器進行了端部密封及徑向密封消缺，降低了空氣預熱器的漏風率，消除了煙道漏風對氧量偏差的影響。
4、結論
   通過上述調整，從鄒縣電廠2臺1 000mW機組目前的運行情況來看，取得了非常明顯的效果，解決了鍋爐尾部煙道兩側氧量偏差較大的現象，低負荷時，爐膛出口煙溫兩側偏差也可控制在較小的水平，解決了低負荷由于燃燒不均造成的上部水冷壁或屏過、高過壁溫的超溫現象，確保了機組的安全穩定運行。


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