南陽熱電廠鍋爐系東方鍋爐廠生產的DG670/13.7-20型超高壓中間再熱、自然循環、回轉式空預器、固態排渣鍋爐。爐膛深度10880mm，寬度11920mm，高度48040mm，爐膛上部布置有全大屏過熱器和后屏過熱器，折焰角上部布置高溫過熱器，在水平煙道布置了高溫再熱器。豎井前煙道布置低溫再熱器，后煙道布置低溫過熱器。前后煙道下部布置省煤器。鍋爐尾部布置兩臺三分倉回轉式空預器。鍋爐排煙溫度設計值為131'C，鍋爐效率93. 01%，富通新能源生產銷售
生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒
木屑顆粒機、
秸稈顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
燃燒器布置在爐膛四角，雙切圓燃燒。第一層為等離子燃燒器，二、三、四層燃燒器是百葉窗式水平濃淡燃燒器。制粉系統為雙進雙出鋼球磨煤機、冷一次風直吹式制粉系統。吹灰采用的是蒸汽吹灰。
1、運行情況
2009年運行以來，鍋爐排煙溫度逐漸升高，#1鍋爐210MW負荷排煙溫度高達170/148℃，甲乙側偏差22'C，遠高于排煙溫度設計值131℃，大大降低了鍋爐效率。
2、原因分析
影響排煙溫度的主要因素有煤種性質，爐膛和制粉系統漏風，熱面積灰結渣，空預器入口溫度，爐膛火焰中心高度，空氣預熱器漏風系數及本身結構等，它們之間既單獨作用，又相互聯系。
2.1煤種
燃料中的水分或灰分增加以及低位發熱量降低均可使排煙溫度上升。這是因為這些變化將使煙氣量和煙氣比熱增加，煙氣在對流區中溫降減小，排煙溫度上升。但由于原煤供應受市場影響，煤質、煤種方面不可能完全穩定，因此未將煤種改進作為調整排煙溫度的手段。
2.2爐膛和制粉系統漏風
由于爐膛和制粉系統漏風，一次風摻冷風不經過空預器直接進人爐膛，在爐膛出口過量空氣系數一定的情況下導致空預器空氣流速降低，傳熱系數和傳熱量下降；同時空預器出口熱風溫度升高，使傳熱溫差減小，進一步減少了傳熱量而導致排煙溫度升高。
2.3受熱面積灰結渣
受熱面積灰結渣增加熱阻，降低傳熱系數，使受熱面吸熱減少，排煙溫度升高。我廠原來吹灰器故障較多，特別是過熱器區域長吹由于工作的環境溫度高，易造成卡澀，影響了吹灰器的投用次數，增大了受熱面的積灰。
2.4空預器入口風溫高
空預器入口風溫及環境溫度高，空預器傳熱溫差就小，煙氣放熱量就小，從而使排煙溫度升高，由于環境溫度隨季節變化而變化，故空預器入口風溫難以控制。
2.5爐膛火焰中心高
爐膛火焰中心高，水冷壁輻射熱減少，爐膛出口煙氣溫度升高，導致排煙溫度升高。
2.6空預器內漏
由于空預器軸向、徑向、環向密封不嚴，一次風漏向煙氣側、二次風側，二次風漏向煙氣側，由于空預器在熱態膨脹后呈蘑菇狀，熱端漏風量更大，降低了煙氣側傳熱溫差，造成排煙溫度升高。
2.7空預器結垢積灰
空預器結垢積灰，使空預器流通面積大為減小，煙氣側阻力增加，空預器傳熱效率下降，造成排煙溫度升高。
3、排煙溫度高采取措施
3.1爐膛和制粉系統漏風檢查
通過對爐膛和制粉系統漏風檢查，發現燃燒器管道清掃風漏風較大，當燃燒器退出運行時，利用清掃風即冷一次風對該燃燒器管道進行吹掃，防止煤粉沉積管道，引起自燃。通過對清掃風電動門手緊及重新定開關位，大大減小了清掃風漏風。
3.2降低爐膛火焰中心高度
由于原來A，B層一次風壓較低，因此對應#1磨煤機出力較小，這樣在高負荷情況下，只能提高C，D層對應#2磨煤機出力，造成火焰中心上移，增加了排煙溫度。針對此情況，利用大修機會，做空氣動力場試驗，對一次風壓重新進行了調平和校核處理，這樣就可以在保證一次風壓，一次風速的前提下，盡量提高#1磨煤機出力，降低火焰中心，降低排煙溫度。
3.3加強對鍋爐受熱面的吹灰
實踐證明加強對鍋爐受熱面的吹灰是降低排煙溫度最有效的措施之一。在高負荷時通過對水冷壁、過熱器、再熱器以及省煤器區域的吹灰，特別是對水冷壁及省煤器吹灰，均能降低排煙溫度1 2℃。
3.4空預器漏風整治
通過實驗發現空預器漏風系數高達16%以上，利用大修機會對空預器進行密封改造，現漏風系數6%左右，達到設計值要求，從而減小熱端漏風，降低排煙溫度。
3.5空預器受熱面檢查及清洗
利用大修機會，對空預器受熱面進行檢查，發現多個受熱面特別是#1空預器受熱面積灰堵灰嚴重，通過對各個受熱面進行專業清洗，空預器傳熱溫差由以前200℃提高到現在220℃，從而大大提高空預器傳熱效率，降低排煙溫度。
3.6合理提高磨煤機出口溫度
提高磨煤機出口溫度，減小制粉系統摻入冷風量，這不僅加強空預器換熱效果，還可以提高進入爐膛風粉混合物溫度，有利于煤粉燃燒，進一步降低排煙溫度。考慮到制粉系統安全性，磨煤機出口溫度由原來的不高于80℃提高到現在90℃。
4、改造效果
經過多方面的調整與改造后，最終使鍋爐的排煙溫度降低2530℃，鍋爐效率提高1.5%2%，每年節約標準煤近萬噸，富通新能源生產銷售的生物質顆粒燃料和木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料同時銷售。
