錢清發電廠1號爐是上海鍋爐廠制造的SG420／13. 7-417A型超高壓自然循環爐，采用中間儲倉式制粉系統，熱風送粉，固態排渣。
    脫硫采用芬蘭IVO公司的LIFAC裝置，采用爐內直接噴鈣，同時對尾部進行增濕活化技術。石灰石在前屏下部處從爐前噴入，活化塔布置在空預器和電除塵器之間，在活化塔內進行噴水，以增濕活化，提高整個系統的脫硫效率。
    針對脫硫效率沒有達到合同的要求，根據脫硫調試人員的建議，在脫硫工況下，提高鍋爐石灰石噴入口處的爐膛溫度至1 200℃以上，以利于石灰石的煅燒，提高排煙溫度，使活化塔增濕水量增大，提高活化塔的脫硫效率，為此采取以下調整試驗。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
    (1)一次風速調整試驗。從試驗結果來看，一次風速提高后脫硫效率并沒有隨之提高。另外，用高溫測溫儀在石灰石噴入口處測得的爐膛溫度接近1200℃，對石灰石的煅燒已無大礙，如繼續提高爐膛溫度反而會使石灰石粉燒結，因此沒有必要再提高爐膛溫度，而且提高爐膛溫度對鍋爐的安全運行不利。溫度對脫硫率大小比較敏感，溫度低時煤中的硫分析出率也低，固硫反應速度相對較小，但溫度過高時，由于氧化鈣的高溫燒結而降低活性，而且溫度大于1200℃后，固硫產物CaS04開始分解，脫硫率也就不高。故有學者認為吸收劑的噴入點最佳溫度一般在1 050～1 250℃之間。
    (2)一次風粉混合物溫度調整。通過調節壓力冷風門的開度，來調節一次風粉混合物溫度。從圖1看到，并不是隨著一次風粉混合物溫度的降低而使脫硫效率提高。有可能是一次風粉混合物溫度降低后，造成煤粉著火延遲，反而在噴鈣區域溫度很高，造成氧化鈣燒結，使脫硫產率下降。
    (3)二次風配風方式調整試驗。曾試圖找出對脫硫效率有利的二次風配風方式。束腰型二次風配風方式的脫硫效率明顯比其它配風方式高，但在重現性試驗中沒有體現出來。因此，二次風的配風方式對脫硫效率影響不大。
    (4)三次風投停試驗。在投停過程中曾發現脫硫效率有動態增大的現象，但在投運方式改變的試驗中，發現對脫硫效率影響不大。
    (5)過�？諝庀禂档恼{整。從圖2來看，脫硫效率隨省煤器出口氧量增大而增大。主要是因為隨著氧量的增加，煤中硫轉變為S02的量增多，S02和Ca0的反應更充分，脫硫效率越高。但隨著氧量的增加，有可能使排煙溫度下降，使活化塔脫硫效果下降，引起脫硫效率T降。因此，當氧量增大到某一數值后，脫硫效率反而下降。
    (6)鍋爐排煙溫度的調整。通過調整熱風再循環風門的開度和投運暖風器，使鍋爐排煙溫度增加，當排煙溫度從112℃增到122℃時，脫硫率從47%增到52%；當排煙溫度從120℃降到110℃時，脫硫率從61.5%降到58. 5%。原因是排煙溫度增加后，活化塔噴水量增加，使得活化塔的脫硫效果提高。
    (7)其它參數調整。在暖風器未投，壓力冷風門全開的情況下，停兩臺磨煤機，排煙溫度下降，脫硫效率也從54%下降至48%。而此時排煙溫度下降，活化塔增濕噴水量減少，使得脫硫效率下降。后相繼投入11、12號制粉系統運行，脫離效率逐漸提高至52%。最后把二次風的配風方式改為束腰型方式，但脫硫效率沒有提高，即二次風配風方式對脫硫效率影響不大。
    在投運暖風器，壓力冷風門全開的情況下，關閉其中4只活化塔增濕噴水閥（共有9只），噴水壓力從0. 13 MPa上升至0.31 MPa，脫硫效率從49%上升至56. 65%，再關閉其中兩只石灰石噴嘴（共有5只），即提高石灰石噴射速度，脫硫效率上升至64%，隨著排煙溫度的升高，脫硫效率上升至68%。從上述情況來看，排煙溫度上升使活化增濕水量增加，提高了活化塔的脫硫效果，另外，噴水壓力的提高，使得噴水霧化效果增加，有利于活化塔的脫硫。
    綜合以上分析，為提高脫硫效率，鍋爐排煙溫度、石灰石噴射速度、噴水壓力要提高。鍋爐為了配合脫硫的需要應盡量提高排煙溫度，主要辦法是投運暖風器，而且由于鍋爐排煙溫度只有110～120℃，比其它125 MW機組鍋爐排煙溫度低10℃以上，故投運暖風器對預防空預器的低溫腐蝕也有利。不建議以提高爐膛溫度的辦法來提高脫硫效率的原因是，爐膛溫度過高，使水冷壁結焦更為嚴重，威脅鍋爐的安全運行。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
    (8)爐內噴鈣對鍋爐尾部受熱面的影響。在一次小修中發現高過和高再受熱面處結渣積灰嚴重，這對受熱面及主汽和再熱汽溫有影響。有關文獻表明，噴鈣后引起飛灰成分變化，且使結渣和沾污傾向變為嚴重，這樣會造成在高溫過熱器和高溫再熱器處結渣。另外，石灰石的投入使飛灰量增大，會加劇尾部受熱面的磨損。