大唐紅河發電有限責任公司2×300 MW機組的HG - 1025／17.5 –L.HM37型循環流化床(CFB)鍋爐主要由爐膛、高溫絕熱旋風分離器、回料閥、外置換熱器和尾部對流煙道組成，爐膛寬15. 051 m，深14. 703m，高35.5 m。爐膛出口布置有4個內徑為7.9 m的絕熱式高溫旋風分離器，每個分離器立管下布置有1個回料閥和外置換熱器，每個回料閥安裝1個錐形閥，通過調節錐形閥的開度可以控制進入外置換熱器的循環灰量�；亓贤扰c爐膛接口處膨脹為三維膨脹且膨脹量大，設計時采用非金屬膨脹節吸收其脹差。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
    自2006年6月機組投產以來，回料腿非金屬膨脹節經常出現異常，多次發生非金屬膨脹節表面超溫、燒壞和泄漏等事故，造成鍋爐多次壓火、停運，影響機組負荷。
1、非金屬膨脹節破損原因
    CFB鍋爐循環倍率一般約為20倍，也即1臺鍋爐滿負荷運行時總循環灰量將達到5 000 t／h左右。當高溫灰從分離器分離下來后，一部分經外置床降溫后返回爐膛，另一部分經回料腿直接返回爐膛。因此，此處回料腿內的循環灰溫度高、濃度高、沖刷磨損性強。
    為防止熱量損失，回料腿一般由d8的碳鋼板外殼內襯保溫和耐磨耐火澆注料制成，一端通過非金屬膨脹節與水冷壁密封盒相連，另一端與回料閥相接。在鍋爐起動時，爐膛左側逐漸會向左、向前后、向下膨脹，回料腿會向右、向下和向爐膛內側膨脹，且膨脹很不規則。
    原回料腿非金屬膨脹節內部結構如圖2所示。非金屬膨脹節采用2層密封，第1層為密封盤根，第2層為蒙皮。鍋爐運行時，由于三向位移，使預留的均勻膨脹縫變得不均勻，加之密封盤根有變形和破損現象，第一層密封往往起不到密封效果，這樣高溫灰將直接沖人非金屬膨脹節內部，造成非金屬膨脹節內部保溫材料被掏空、表面超溫、蒙皮老化等問題，最終導致膨脹節蒙皮因無法承受回料腿內部壓力而破損。
2、優化密封結構
    根據回料腿斜管內循環灰的流動及管道膨脹特性，在原膨脹節的基礎上，改原單保溫密封結構為雙保溫密封結構，有效地將循環灰阻擋在由擋板和保溫棉墊組成的腔室內。首先，在腔室內安裝新的浮動導流板，當鍋爐負荷變化膨脹節活動端沿循環灰流動方向下移及沿鍋爐中心水平線平移時，浮動導流板會跟隨移動，可有效減少管道兩邊滑塊的間隙，從而顯著降低循環灰對保溫層的熱沖擊和沖刷淘空。其次，設置新的隔熱蒙皮，在浮動導流板和隔熱蒙皮間填充保溫棉，保溫棉用粗不銹鋼絲網包緊并固定在內框架上，使保溫棉不易脫落以保護隔熱蒙皮。最后，在隔熱蒙皮與外蒙皮之間充填保溫棉，同時提高了原非金屬膨脹節金屬法蘭的高度，使內部保溫棉大大增加。鍋爐起動后，腔室上部的保溫棉因受壓變得更密實，使其密封增強，可防止循環灰竄出。
3、調整預留間隙
    原膨脹節經兩年多的運行，回料腿位移量較大，其冷態預留間隙達到100～150 mm左右，每次停爐后需采用填充硅酸鋁棉的方法來減小此處的漏風量，但由于膨脹節在鍋爐運行時位移量較大，加之循環灰的沖刷，填充的保溫棉很快就會脫落而起不到保溫密封作用。因此，對回料腿與爐膛接口的膨脹節兩端冷態預留膨脹間隙進行了重新調整，把冷態預留間隙調整在30 mm以下，并對該處的法蘭進行了修復和校正，使其預留間隙整體保持平整、均勻，減少了循環灰的沖刷。
4、修復耐火材料
    回料腿內部有大量高溫循環灰通過，因此磨損性較大，一旦破損就會使高溫循環灰噴出，尤其內部耐磨耐火材料破損較多時，就會使回料腿外護板變形，回料腿整體扭曲，同時對膨脹節處產生拉扯，造成非金屬膨脹節的損壞。改造時，對回料腿內部耐磨耐火材料進行了修復，尤其是對給煤點、膨脹節兩端及爐膛人口等易損壞處進行了重點修復，保持了回料腿內部耐磨耐火材料的完好性，從根本上杜絕了回料腿變形的可能。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
5、改造后效果
    2007年大修期間，分別對兩臺鍋爐8個回料腿非金屬膨脹節進行了上述改造。改造后，非金屬膨脹節表面溫度降至70℃以下，機組運行2年以來未發生超溫、燒壞和泄漏等現象．從根本上解決了因回料腿非金屬膨脹節泄漏而導致的機組非停問題。
    按每次處理非金屬膨脹節泄漏時鍋爐壓火10 h和非金屬膨脹節每年出現2～3次事故計算，公司每年損失電量600—900萬kW．h；按每度電0.03分利潤，每年間接損失18—27萬元，加上每次更換蒙皮費用3.5萬元，則每年最少節約25～37.5萬元，經濟效益顯著。