循環流化床鍋爐技術在近幾年得到了蓬勃的發展，圍繞循環流化床鍋爐的各種技術課題也隨之得到高度重視并相應展開。循環流化床鍋爐啟動時間長和啟動耗油量大是困擾工程技術人員的主要問題。本文結合240 t/h循環流化床鍋爐特點，詳細分析了循環流化床鍋爐機組啟動過程中的運行方式、操作流程和參數控制，采用蓄熱燃煤方式進行鍋爐啟動，以探索切實可行的鍋爐啟動節能技術，為循環流化床鍋爐機組節能啟動提供參考。
1、鍋爐概況與結構特點
    型號為CC-240/9.81-MX1的240 t/h循環流化床鍋爐由四川川鍋鍋爐有限責任公司制造。鍋爐屬于高壓單汽包自然循環鍋爐，采用循環流化床燃燒技術，在燃用沒計煤種時，能夠在30qo—100%負荷范圍內穩定運行；鍋爐應用床下水冷風室及水冷布風板，風帽安裝在底部水冷布風板鰭片上，風帽采用蘑菇頭耐熱鑄鋼風帽并帶導流板。床下點火方式布置2臺油槍點火熱煙氣發生器，點火用油在熱煙氣發生器內筒燃燒，產生高溫煙氣與夾套冷卻風混合后經過布風板在沸騰狀態下加熱物料：鍋爐采用2個水冷旋風分離器，使用高流率、小風量的自平衡J型回灰閥，回灰閥的松動風取自單獨的高壓風機，運行操作方便。鍋爐配備4臺滾筒冷渣器和4臺容積式埋刮板給煤機，每臺給煤機最大出力30t/h。鍋爐采用分段送風方式，二次風占總風量的40%，通過上、下二次風管分別送入燃燒室的不同高度，保證燃燒始終在低過量空氣系數下進行，有效抑制NOx的生成。
    鍋爐爐膛上部煙道沿氣流方向布置了屏式過熱器，豎井煙道自上而下布置了高溫過熱器、低溫過熱器、下級省煤器、下級省煤器、上級空氣預熱器、下級空氣預熱器。鍋爐過熱系統由包墻管、低溫過熱器、屏式過熱器、高溫過熱器和2級噴水減溫系統組成，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
    鍋爐主要性能參數以及燃料特性參數見表1和表2。
2、鍋爐啟動點火操作與節能措施
    循環流化床鍋爐在啟動過程中，由于啟動時間長，啟動過程復雜，有針對性地采取措施可有效節能。
2.1按程序順序啟動
    鍋爐在啟動初期，必須做好充分的啟動預案，對設備系統進行細致地檢查與確認，按照啟動程序順序啟動。
    冷態啟動過程可歸納為4步：投運煙氣發生器冷卻水；風機啟動，爐膛吹掃完畢具備點火條件后進行爐前燃油循環；投運火檢冷卻風、點火槍冷卻風；逐次投油槍，鍋爐點火。
    要實現啟動過程的節能，應該不斷總結運行經驗并按照最優參數運行。如投運煙氣發生器冷卻水系統，冷卻水出水壓力正常運行值1.0 MPa．冷卻水出水溫度不能高于80℃，冷卻水流量正常運行值10 t/h。建立正常的燃油壓力2.1 MPa，維持火檢冷卻風壓力0.1 MPa。
    對該爐點火操作后發現常規點火模式不能有效點火。分析認為：由于煙氣發牛器點火槍位置與油槍噴嘴距離過近，導致油槍噴嘴霧化角與點火槍頭距離較遠，正常的點火風道送風方式無法成功點火。
    鑒于此，采用主流化風反正壓方式點火。首先將一次風機入口調門調整到臨界風量以上位置，將主流化風調門打開（開度在40%左右即可），將煙氣發生器入口冷卻風與助燃風凋門關閉；油槍點火后，立即將助燃風門和冷卻風門打開，同時關閉主流化風調門，調節油槍燃燒；最終將主流化風調門關閉，助燃風與冷卻風打開或全開。同時，注意油壓的變化，在投油槍點火前，可將燃油壓力適當調高，維持在2.4 MPa左右。另外，由于采用的是反正壓方式點火，冷卻風與助燃風門均為關閉狀態，投油槍點火時，應將就地油角閥后手門回關，在留有一定開度的情況下，油槍點火，待油槍火焰燃燒穩定，風量調整好后，再逐漸開大油支管手門。
2.2床料流化，投煤點火
    啟動床料的鋪設要滿足節能要求。可在爐底均勻鋪設1層0~8 mm的爐渣及350—400 mm的引火煙煤屑（粒徑>3mm的應在20%以內）。
    點燃油槍，調整油量及點火風門，控制風室溫度<850℃（該處熱電偶盡可能布置在正對熱煙氣發生器出口100～200 mm處），待料層溫度升至450—550℃時，啟動給煤機，適當投煤，可先投入中間位置給煤機，然后投2側的給煤機，維持床溫水平面均勻燃燒，保證床溫穩定上升。
    當爐溫達到850℃左右，撤出油槍，適當調整給煤機的轉速及一次風門開度，控制爐溫在850—900℃。調節返料風門（點火時投入回灰系統），使其流化循環，直到進入正常運行狀態。
2.3鍋爐升溫升壓
    由于該鍋爐的特點是升溫、升壓速度較快，因此宜控制鍋爐汽包的首次升壓緩慢平穩進行，控制飽和溫升不大于500C/h，整個升壓過程控制在4h內。
2.4鍋爐帶負荷運行與燃燒調整
    (1)及時調整給煤量和風量，使其適應鍋爐負荷變化。
    (2)運行過程中宜控制爐膛床溫在850-900℃，不得低于800℃，不能超過l 050℃。通過合理調整風量、燃料量、灰量的比例，控制鍋爐的穩定燃燒。
    (3)加強對返料器床溫的監視和控制，以不高于940℃為宜。
    (4)運行中監視并控制爐膛差壓和料層差壓，保持爐膛差壓為500—2 000 Pa．料層差壓為7 000—9 000 Pa。
    (5)投入和調整二次風：一次風調整流化、爐溫和料層差壓，二次風調整總風量，蒸汽負荷約120 t/h時投入二次風。
    (6)控制運行中的最低風量。
3、結論
    通過對循環流化床鍋爐機組啟動過程的運行方式、操作流程及參數控制等方面的分
3.5運行床壓調整川
    在維持煤質、床溫、風量穩定的前提下，通過控制排渣量，改變鍋爐風室風壓、床壓，研究在不同的工況下鍋爐灰渣含碳量的變化情況。測試結果表明，隨著料層厚度增高，風室風壓及床壓變大，灰渣可燃物含量變小。結果見表7。
    針對目前入爐煤質情況，要維持適當的料層高度，維持風室壓力在(11 200t500) Pa范圍內，可保證鍋爐穩定、經濟運行。
3.6入爐煤質對燃燒的影響試驗
    (1)目前電廠入爐煤質多變，且入爐煤顆粒度不均勻，大部分偏細，小部分顆粒度又偏大，煤的顆粒度不合格，對鍋爐燃燒有很大的影響。尤其鍋爐燒烏海煤時，煤的顆粒度偏細，無法保證人爐煤的顆粒度滿足運行要求，單燒該煤種時，會導致床溫偏高，一次風量偏大，灰渣可燃物較大（飛灰可燃物在8.2%～9.5%）。
    (2)從煤質對鍋爐運行的綜合影響效果看，鍋爐燒混合煤(發熱量15 072~17165 J/g，灰分32%—37%)較為合適，床溫、床壓能較好控制，一次風量可適當降低。通過燃燒調整，在目前入爐煤顆粒度狀況下，燒混合煤時，1號鍋爐在額定工況下，飛灰可燃物可控制在6%—7%，大渣可燃物可控制在1%一2%。同時由于一次風量的降低，減輕了飛灰對受熱面的磨損。
    (3)煤的顆粒度對鍋爐燃燒有很大的影響，目前電廠無篩分系統，導致煤的顆粒度無法保證，因此應對電廠的碎煤系統進行改造，增加篩分系統，保證人爐煤質顆粒度的均勻性，減少偏細粒度煤粒的比例，能有效降低床溫，從而降低一次風量，進一步降低灰渣町燃物，提高鍋爐熱效率，減少對受熱面的磨損。
4、結論
    調整后的鍋爐熱效率測試顯示：在電廠現有的煤質（混煤）及人爐煤顆粒度狀況下，通過優化調整，飛灰可燃物由8.36%降至6.33%，大渣可燃物由3.28%降至1.13%：固體灰渣未完傘燃燒熱損失調整后比調整前降低了1.91%．鍋爐熱效率較調整前提高了1.46%。
    流化床鍋爐的燃燒工況與運行調整有密切關系，在運行中應根據負荷和煤質的變化，隨時調整燃燒工況，維持過剩氧量在合理的范圍內，風量調整以二次風為主。增大二次風量、降低一次風量運行，組織好在密相區和稀相區的燃燒，可有效降低鍋爐灰渣可燃物，提高鍋爐熱效率。