1、240 t/h環流化床結構、參數簡介
    鍋爐采用單汽包、自然循環、循環流化床燃燒方式，半露天布置。鍋爐由一個膜式水冷壁爐膛，兩臺絕熱式旋風分離器和一個由汽冷包墻包覆的尾部豎井(HRA)三部分組成。
    爐膛內布置有屏式受熱面。鍋爐共有4臺給料裝置，并預留有兩個石灰石給料口，給料裝置和石灰石口全部置于爐前。爐膛底部是由水冷壁管彎制圍成的水冷風室，水冷風室
后布置風道點火器，風道點火器共有兩臺，各布置有一個高能點火油燃燒器。左右爐墻兩側各布置2支穩燃燃燒器。
    爐膛與尾部豎井之間，布置有兩臺絕熱式旋風分離器，其下部各布置一臺回料裝置。在尾部豎井中從上到下依次布置有高溫過熱器、低溫過熱器、省煤器和空氣預熱器。過熱器系統中設有兩級噴水減溫器。
    循環流化床鍋爐內物料的循環是依靠送風機和引風機提供的動能來啟動和維持的。從一次風機出來的空氣分成兩路送入爐膛：第一路，經一次風空氣預熱器加熱后的熱風進入爐膛底部的水冷風室，通過布置在布風板上的風帽使床料流化，并形成向上通過爐膛的氣固兩相流；第二路，熱風經給料增壓風機后，用于爐前給料裝置。
    二次風機供風也分為兩路：一路經空預器加熱后的二次風直接經爐膛下部前后墻的二次風箱分二層送入爐膛；另一路，一部分未經預熱的冷二次風作為給料皮帶的密封用風。
    煙氣及其攜帶的固體粒子離開爐膛，通過布置在水冷壁后墻上的分離器進口煙道，分別進入兩個絕熱式旋風分離器進行氣一固分離。分離后含少量飛灰的干凈煙氣由分離器中心筒引出通過前包墻拉稀管進入尾部豎井，對布置在其中的高、低溫過熱器、省煤器及空氣預熱器放熱，到鍋爐尾部出口時，煙溫已降至130℃左右。被分離器捕集下來的灰，通過分離器下部的立管和回料裝置送回爐膛實現循環燃燒。水冷風室底部設有3個排渣口，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
2、鍋爐燃燒調整試驗
    對100%燃燒石油焦、以河沙為循環物料的循環流化床鍋爐，國內外的設計制造及燃燒經驗并不多。在此情況下CMEC委托西安熱工研究院，對蘇丹的石油焦進行了熱重分析試驗，并在該院的lMW流化床試驗爐上進行了試燒。
    IMW試驗爐試燒結果表明：石油焦和砂子混合燃料屬于低硫分、高熱值燃料，適合以CFB方式燃燒。石油焦屬于低硫分燃料，其S02原始排放很低，石灰石的加入對降低S02排放的效果不明顯。石油焦的著火溫度為550℃，鍋爐運行中應在保證物料充分流化條件下嚴格控制床溫不要超過950℃，且保持床壓穩定，防止結焦。混合燃料中河沙摻燒比例，建議摻燒河沙比例控制在10%左右，不宜過高。
    2010年12月對兩臺鍋爐進行了試運行。起初由于對石油焦、砂子這種混合燃料的燃燒特性缺少經驗，鍋爐在滿負荷工況下，空預器出口的煙氣含氧量較高，8.5%左右。飛灰含碳量在27%左右。
    氧量和飛灰含碳量高的原因是入爐砂子粒徑3～4 mm占比例過大，運行中沒有掌握爐內適當的加沙量，即爐內循環物料不夠，造成爐膛整體溫度偏低。對石油焦燃料的著火延遲特性掌握的不夠，一、二次風率比例不合適，另外對撥煤風的作用重視不夠。以致造成氧量和飛灰含碳量過高。
    為此對入爐焦粒度，砂子粒度、一次風風量、二次風風量、總風量和床壓等影響氧量和飛灰含碳量高的因數，分別進行了優化調整。調整后得到：
    (1)氧量影響。空預器入口氧量由8.5%降低到6%，飛灰含碳量由27%減少到14%左右。另外適當增加總風量，有助于降低飛灰含碳量。
    (2) -次風率影響。當一次風率在55%到63%，飛灰含碳量減少。
    (3)上、下二次風率影響。一次風率大的情況下，下二次風率適當、上二次風率減少，氧量降低，飛灰含碳量降低。因此一次風率和二次風率、上下二次風率存在較大的相豆影響。
    (4)床壓影響。適當增加床壓，有助于降低飛灰含碳量。
    (5)播煤風影響。適當增加增壓風機壓頭（撥煤風），飛灰含碳量降低。
    (6)適當投入飛灰再循環，飛灰含碳量可減少3%～5%。
  (7)床料砂子粒徑應控制適度，根據床壓添加和置換床料（砂子投放量以0.7～1.2 t/h為佳）。
    (8)嚴格控制燃料粒度在10 mm以下，可減少燃料大顆粒燃燒期間的爆燃，有助于降低飛灰含碳量。
    另外，在鍋爐運行期間及燃燒調整過程中，同時對鍋爐
點火和壓爐過程中，在防止鍋爐結焦方面，也做了大量的工作，在為期一年多的運行期間，沒有發生一次結焦事故保證了鍋爐安全穩定運行。1#爐在BMCR工況下，連續穩定運行110天，2#爐連續穩定運行118天。
    在以上燃燒調整的基礎上，在2011年7月對2#鍋爐進行了鍋爐性能摸底試驗(試驗依據ASMEPTC-4. 1998)，得到了滿意的結果。
    燃燒調整后的鍋爐性能試驗結果表明：240t/h燃燒石油焦循環流化床鍋爐，設計是合理的，滿足于CMEC簽訂的性能技術指標。燃燒調整后鍋爐效率達到并超過設計值。
3、結論
    經過CMEC和華西能源有限公司、西北電力集團的共同努力，針對240 t/h流化床鍋爐進行的燃燒調整，對一次風量，一、二次風比率和上下二次風比率及撥煤風壓頭，和循環物料砂子的添加量的反復優化選取，取得了一定的經驗。并在為期1年多的運行中沒有發生一次鍋爐結焦事故。
    經過燃燒調整后鍋爐效率達到并超過設計值，鍋爐煙氣排放達到“零”排放標準，滿足我方(CMEC)在與蘇丹方簽訂技術合同的鍋爐效率保證值。