通遼熱電廠五期工程安裝1臺杭州鍋爐廠生產的NC - 130/3.82 - Ml1型自然循環中溫中壓燃用褐煤的煤粉鍋爐。鍋爐于2003年12月1日通過72.24 h試運，正式投入生產。投產后鍋爐存在燃燒效率低、灰渣可燃物含量高等問題，使機組經濟性大大降低。通過對鍋爐進行燃燒調整試驗，機組達到了最佳的經濟運行工況。
1、鍋爐基本特性
    NC - 130/3.82 - M11型鍋爐為單鍋筒、自然循環、集中下降管、“Ⅱ”型布置的固態排渣煤粉鍋爐，室內布置。制粉系統為風扇磨制粉系統，燃用煤質為褐煤，配有4臺FM220 - 420Ⅱ型風扇式磨煤機。四角式煤粉燃燒器布置在爐膛的兩側墻，四角切向燃燒可獲得良好的空氣動力工況，氣流在中心形成<P350 mm的假想切圓，燃燒器是低NO。濃淡燃燒器，富通新能源銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的木屑生物質顆粒燃料。
2、存在問題及原因分析
2.1存在問題
    鍋爐投產后存在燃燒不穩定、火焰顏色暗紅、爐內燃燒工況整體較差，飛灰可燃物含量9.05%，東側爐渣可燃物含量55.65%，西側爐渣可燃物含量47.96%．固體未完全燃燒熱損失高達15.59%，鍋爐效率僅為76.40/0(比設計值(90.6%)低15個百分點）等問題。
2.2影響鍋爐經濟性的原因
2.2.1煤粉細度
    煤粉細度是煤粉的主要指標之一，煤粉越細總表面積越大，揮發分析出較快，燃燒越完全，燃燒時固體未完全燃燒損失越小。鍋爐設計的煤粉細度為R90=45%，調整之前對鍋爐各一次風管煤粉細度進行測量，發現煤粉細度普遍高于設計值，而且從爐底取渣的情況發現爐渣中存在很多未燃盡的大顆粒煤粉。通過以上分析我們可以得出結論：煤粉細度不合理是造成爐渣、飛灰可燃物含量高的重要原因。
2.2.2爐膛氧量
    影響燃料完全燃燒程度的重要因素之一，是爐內空氣供給量是否充足。鍋爐氧量的多少決定爐內燃料的燃盡程度，但氧量過多也造成排煙損失增加，確定最佳的鍋爐燃燒所需氧量，可使鍋爐達到最佳的熱效率，提高機組的經濟性。而調整前實際測量爐膛出口氧量僅為2.6%，鍋爐處于欠氧燃燒狀態，這也是造成鍋爐燃燒效率低下的重要原因之一。
2.2.3一次風速
    燃燒器保持適當的一次風速，是建立正常的空氣動力場和穩定燃燒所必須的。一次風速過高會推遲著火；過低則容易燒損燃燒器。通過調整前一次風速的測量試驗，發現鍋爐各一次風管道風速不一致，個別噴口風速偏離設計值較多，造成切圓形成不好，影響鍋爐燃燒效率。
3、燃燒調整試驗
3.1煤粉細度調整
    鍋爐采用風扇磨直吹式制粉系統，通過調整磨煤機出口分離器擋板位置調整煤粉細度。調整前煤粉細度R90為50%～60%，調整后分離器擋板位置刻度為3.5，煤粉細度Rgo<40%，雖然鍋爐設計煤粉細度為45%．但該數值并不是絕對的，調整后磨煤機通風量及各管道一次風速沒有明顯的下降，不會出現堵管和燒損燃燒器的情況，從飛灰、爐渣及爐內燃燒狀況看煤粉細度保持在這個數值是合理的。調整前后煤粉細度數據見表2。
3.2 -次風速調整試驗
    一次風速受一次風管道上可調縮孔的開度和一次風溫的影響。運行中一次風溫基本不變為115℃，因此調整對象主要是一次風管道上可調縮孔的開度。鍋爐設計噴口一次風速為20.3 m/s，折算到管道風速為27.7m/s，調整后鍋爐各一次風管道風速基本調平，風速接近設計值，爐膛出口氧量和負壓的波動值較調整前趨于穩定。調整后各一次風管風速、風量見表3。
3.3氧量調整
    鍋爐在額定負荷運行時，調整爐膛出口氧量為4.5%、5.0%、5.5%，其他運行參數不變的情況下，每個工況穩定燃燒2h，取飛灰、爐渣做可燃物分析，通過3個工況的試驗確定鍋爐運行的最佳氧量。
    各工況試驗飛灰、爐渣可燃物含量分析結果、爐內溫度場試驗數據見表4。由試驗結果可以看出：不同工況下飛灰、爐渣可燃物含量有較大的變化，并且隨著氧量的增加，飛灰、爐渣中可燃物含量逐漸降低，爐內溫度場逐漸提高，燃燒狀況趨于良好，第二、第三工況火焰呈現金黃色，負壓波動明顯減小，從第三工況飛灰、爐渣可燃物分析結果看，如氧量繼續提高，飛灰、爐渣中可燃物含量還有下降的余地。
3.4熱態二次風配比調整
    經過以上調整，鍋爐燃燒效率有很大提高，但通過調整燃燒器的二次風擋板，改變二次風的分配方式，可進一步改善爐內的燃燒狀況。鍋爐原設計二次風速為50m/s，實際運行中由于爐膛漏風和磨煤機通風量增加等原因，二次風速低于設計值，試驗中適當關小一些二次風擋板，可提高其他層的二次風速度，增加爐內擾動，提高爐內燃燒穩定性。試驗分2種工況進行，每個工況鍋爐均滿負荷運行，氧量5.5%。第一工況二次風擋板開度為：上層二次風擋板開度100%，中層二次風擋板開度60%，下層二次風擋板開度為100%；即二次風擋板束腰型運行方式。第二工況二次風擋板開度為：上層二次風擋板開度60%，中層二次風擋板開度80%，下層二次風擋板開度100%；即二次風擋板正塔型運行方式。每種工況穩定燃燒2h，試驗結束后取飛灰、爐渣進行可燃物含量分析，進而確定最佳的運行方式。
    2種工況下爐內溫度場和氧量，負壓波動幅度沒有明顯的變化；從飛灰、爐渣的情況來看，二次風擋板正塔型運行方式要好于束腰型運行方式，這是由于試驗時停2號磨煤機，1、3、4號磨煤機運行，此時下層四角一次風噴口均有煤粉，上層只有2、4號角一次風噴口有粉，下層粉量大，關小上層和中層的二次風擋板使下層二次風量增加，能夠及時地補充燃燒所需要的氧量，使燃燒器區燃燒更加劇烈，燃燒效率提高。而且下層二次風速增加能夠起到托住煤粉的作用，增加煤粉在爐內燃燒的時間，燃燒得更徹底。試驗數據見表5。
4、鍋爐熱效率試驗
    為檢驗鍋爐燃燒調整試驗效果，進行一次鍋爐效率試驗。鍋爐在100%負荷下效率為91.05%，試驗時飛灰可燃物含量0.44%，爐渣中可燃物含量6. 97%。對比燃燒調整前后的鍋爐效率試驗結果，調整后鍋爐效率提高14.65個百分點。
5、結束語
    鍋爐經過燃燒調整試驗后，飛灰、爐渣中可燃物含量明顯降低，鍋爐效率達到91.05%，比調整前高近15個百分點，鍋爐運行狀況良好，燃燒調整試驗取得了比較好的效果。
    a．從爐內燃燒情況看，二次風量配比正塔型配風方式好于束腰型配風方式。建議鍋爐平時運行中，適當關小上層和中層二次風門，加大下層二次風，使其能夠托住煤粉燃燒，增加煤粉在爐內燃燒時間，降低爐渣中可燃物含量。
    b．調整后一次風速和一次風管道的可調縮孔開度比較合理的，鍋爐正常運行時，不要對一次風管道的可調縮孔進行調整。
    c．煤粉細度合理，如果沒有堵管或爐膛內結渣的情況出現，不要對磨煤機出口的分離器擋板進行調整。
d．鍋爐在額定負荷下運行時，氧量控制在5.5%～6.0%。
富通新能源不但銷售生物質鍋爐，而且還大量銷售木屑顆粒機壓制的木屑生物質顆粒燃料。