中國動力用煤的質量偏差，灰分與硫含量都比較高。一般電站鍋爐燃用煤種多變，經常會發生爐內受熱面沾污或結渣現象。根據結渣位置和造成危害的不同可將鍋爐結渣分為燃燒器區結渣和屏區結渣2種。
    燃燒器區結渣與屏區沾污結渣都會出現高溫腐蝕現象，燃燒器區高溫腐蝕多為硫酸鹽型和硫化物型，而屏區受熱面的高溫腐蝕主要是硫酸鹽型。在硫含量高時，沾污后的水冷壁和高溫過熱器等受熱面會發生灰渣和煙氣復雜的化學反應，產生高溫腐蝕，導致管壁減薄，易引起鍋爐爆管。燃燒器區結渣不可避免地會促進屏區沾污和結渣的發生。對鍋爐典型結渣進行分區研究，準確掌握2個典型區域結渣的形成原因、典型特征和有效判別指標，可為電站鍋爐操作人員分析結渣問題，進而采取針對性的防治措施提供依據。
1、結渣預測
    目前，預測電站鍋爐結渣特性時，主要從煤灰物理特性（灰熔點、灰粘度、灰燒結強度、渣型特征）、灰成分( Si02，Al203，Fe203，Ca0，Mg0，Na20，K20，S03等)和鍋爐熱負荷(qv，qF，qB)三方面著手。應用較多的結渣判別指標有灰熔點指標、綜合結渣指數R2和RTSQ綜合判斷模型。
1.1灰熔點指標
    灰熔點指標一般包括灰的變形溫度DT、軟化溫度ST和流動溫度FT，其中在弱還原性氣氛中測定的軟化溫度ST是判別煤灰結渣特性的主要指標。哈爾濱電站設備成套設計研究所曾對中國250個動力用煤的灰渣特性進行分析，并用三段最優分割法確定經驗判據，該判據具有65%的分辨率，其判別標準為：ST>1390℃，輕微結渣；ST=1260～1390℃，中等結渣；ST<1260℃，嚴重結渣。此外，DT，ST，FT的間隔對結渣也有一定影響，DT、ST之差在200—400℃時為長渣，煤灰的粘度隨溫度變化緩慢變化，在爐膛中易于結渣；DT、ST之差在100—200℃時為短渣，灰渣粘度隨溫度急劇變化，很短時間內即結渣。美國ASME標準還用FT和DT來衡量灰渣在水冷壁上的附著力，當FT-DT<149℃時，水冷壁結渣附著力較強，不易用吹灰器清除，吹灰效果差；當FT-DT>149℃時，水冷壁結渣呈疏松狀，易用吹灰器清除。
1.2綜合結渣指數R2
    煤灰的化學組成比較復雜，通常以各種氧化物的質量分數表示，可以分為酸性氧化物和堿性氧化物2種。許多研究者根據煤的結渣過程和結渣機理，由灰中各礦物質含量之間的關系導出了各種結渣特性指數．根據這些結渣指數的大小來判定結渣傾向，綜合結渣指數R2：計算公式如下：
    Rx：=I.24(B/A)+0.28(S102/AI203)-
0. 0023ST-O. 019Sp+5.4    (1)
式中，堿酸比B/A=(Ca0+ Mg0+Fe203+K20+Na20)/( Si02+AI203+Ti02)，硅比Sp= S102/( S102+Fe203+CaO+Mg0)，灰分化學式表示其對應物質的質量分數。
    R的判別標準為：R<1.5，輕微結渣；R=1.5—2.0，中等結渣；R>2.0，嚴重結渣。
1.3  RTSQ綜合判別法
    灰熔點和灰成分指標是從煤質特性的角度對鍋爐結渣進行預測，煤的實際結渣狀況還與鍋爐設計和運行參數有關，而表征鍋爐設計和運行狀況的最重要參數是爐膛容積熱負荷qv和爐膛截面熱負荷qF。RTSQ綜合判斷模型就是利用多種判斷指標（熔點結渣指數R、變形溫度DT、軟化溫度ST、硫分結渣指數R、硅比SP.粘度結渣指標RN）和qv，qF對煤種結渣特性進行綜合評價，其判別標準為：不結渣中等結渣嚴重結渣
    從理論上講，上述3種結渣判別指標主要用于預測燃燒器區結渣，進而推斷屏區沾污和結渣的嚴重程度。灰熔點和灰成分指標屬于易得和易判指標，RTSQ綜合判斷模型則需要委托專業實驗室進行。
2、結渣防治措施
    鍋爐結渣是一個復雜的過程，涉及的因素較多，不僅與燃用煤種的成分和物理、化學特性有關，還與鍋爐的設計參數有關（如燃燒器的布置方式、爐膛熱負荷、爐內空氣動力結構等），同時還受鍋爐運行工況的影響（如運行氧量、煤粉細度、爐內溫度水平、配風方式以及爐內空氣動力場的狀況等）。這些因素總的來說可分為兩大類：一是燃用煤種的特性和鍋爐的設計參數；二是鍋爐的運行工況。在鍋爐燃煤結渣特性評價的基礎上，對鍋爐典型的兩區結渣進行分類討論和分析，可以更好地防治鍋爐結渣。
2.1  燃燒器區結渣的防治措施
    對于電廠來說，比較簡單和低成本的防結渣措施就是優化運行，但在煤質和設備一定的情況下，單靠運行調整并不一定能夠解決比較嚴重的鍋爐結渣問題，這就需要從優化配煤和進行必要的設備改造等方面減輕鍋爐結渣；對于準備燃用高結渣特性煤的新建鍋爐，則需要從鍋爐設計時就開始選擇有利于降低鍋爐結渣可能性的參數。
2.1.1運行優化
    (1)調平一次風速，均勻熱負荷
    若鍋爐在運行中操作不當，各燃燒器熱負荷不均勻，切圓位置偏斜，或者一、二次風混合不良，都會造成局部氧氣供應不足和爐內氣流充滿度不佳，在爐膛內或局部區域產生還原性氣氛，使灰中熔點較高的Fe2 03還原成熔點較低的Fe0，而Fe0又易與Ca0，Mg0等高熔點灰分生成熔點僅為1000一1200℃的低熔點共晶體，同時，煤中的FeS2被氧化生成Fe0，灰熔點大大降低，引起嚴重結渣。對于這類由于燃燒器熱負荷分配不均、火焰偏斜造成的結渣，可以通過調整煤粉管上的可調縮孑L調平同層各角一次風速，均勻各層燃燒器熱負荷的方式加以消除。
    (2)調整運行氧量、煤粉細度和配風方式
    氧量、煤粉細度和配風方式是鍋爐運行調整中需要調整的3個主要參數，在減緩燃燒器區結渣所作的運行調整中應重點考慮。
    ①適當提高運行氧量。鍋爐運行氧量偏低，會在爐內燃燒器區形成大面積的還原性氣氛，使低灰熔點煤更易熔融，其原理與局部還原性氣氛影響形成的結渣相同。陜西榆林銀河上河電廠135 MW機組鍋爐在投入運行初期由于管式空預器的吊裝孔沒有密封，導致空預器大量漏風，鍋爐運行氧量僅為2.0%，爐內嚴重缺氧，熔融渣從燃燒器噴口即開始滴落，鍋爐冷灰斗也被熔融的流渣覆蓋，為鍋爐的安全運行造成極大隱患，后將吊裝孔堵塞后氧量恢復正常，結渣現象也隨之消除。因此，在燃用低灰熔點煤時，適當提高運行氧量是電站鍋爐較普遍做法。
    ②降低煤粉細度。煤粉粗時，火炬拖長，粗粉因慣性作用會直接沖刷水冷壁，另外，粗煤粉燃燒溫度要比煙溫高很多，熔化比例高，沖墻后易引起結渣。廣東沙角C廠在煤粉細度未調整前平均煤粉細度達到42%以上，鍋爐滿負荷運行34h就發生掉大渣、爐膛水冷壁管爆破的事故，鍋爐蒸汽溫度無法控制，調整后平均煤粉細度提高到25%左右，爐膛結渣情況明顯減輕，整臺鍋爐運行情況有了很大好轉。在磨煤機出力裕度允許的情況下，適當降低煤粉細度不但可以減緩結渣，對提高鍋爐的經濟性也比較有利。
    ③優化配風方式。優化鍋爐的配風方式可以優化一、二次風的混合，避免出現局部還原性氣氛，與燃燒器熱負荷分配配合使用，還可以改變火焰中心位置、降低燃燒器區熱負荷，減緩結渣。對于采用旋流燃燒器的墻式對沖鍋爐來說，通過對單個燃燒器的旋流強度、火焰擴展角和一、二次風配比的控制即可實現對爐膛結渣水平的控制。
    另外，對于低灰熔點易著火煤，適當提高一次風速，對于減輕燃燒器噴口附近的結渣和保護噴口的效果比較明顯。提高吹灰器的使用可靠性，對易結渣部位有選擇地加強吹灰，也是減輕結渣的有效措施。
2.1.2摻燒高灰熔點煤
    鍋爐中摻燒一定比例的高灰熔點煤，可以較明顯地減緩結渣，對于沿海燃用煤種較雜的電廠鍋爐尤為有效。廣東臺山電廠1號鍋爐設計燃用低灰熔點神華煤，爐內結渣嚴重，后改在中層（C層）燃燒器摻燒高灰熔點石炭煤，約占總煤量的20%，鍋爐結渣大幅度減輕。華能太倉電廠3號、4號爐燃用低灰熔點蒙煤時燃燒器區結渣較重，摻燒30%高灰熔點大同煙煤后結渣減輕。
2.1.3調整設備
    考慮到燃煤采購成本，有些電廠如坑口電廠采取摻燒方式解決結渣問題可能不太經濟，在燃燒調整效果不明顯又不能采取摻燒措施的情況下，進行必要的設備調整尤為重要。電廠常見的減緩燃燒器區結渣的方法主要有以下幾種：
    (1)減小切圓
    鍋爐的切圓大小主要影響爐內煤粉氣流的穩燃和結渣，實際切圓偏大則會引起燃燒器區結渣，實際切圓偏小則會影響著火穩定性。一般來說，冷態條件下實測的燃燒器切圓與爐膛截面的當量直徑比的范圍為0.4～0.8，綜合考慮煤質特性及穩燃、結渣問題，建議對于易結渣煤和煙煤選取偏小值，對于難結渣煤和無煙煤選取偏大值。
    (2)減小衛燃帶面積
    鍋爐燃燒器區結渣并不僅由低灰熔點煤引起，在某些燃用較高灰熔點的低揮發分貧煤和無煙煤鍋爐上也會出現較嚴重的結渣，這主要是由于鍋爐在設計過程中過多地考慮了燃燒器的穩燃性能，燃燒器區水冷壁敷設了過多的大塊衛燃帶。因此，在鍋爐設計過程中對衛燃帶面積的計算和敷設應謹慎，敷設時只需在背火側按“品”字型敷設小塊的衛燃帶即可。
    (3)燃燒器改造
    燃燒器區結渣還與燃燒器類型和布置方式密切相關，不少電廠通過燃燒器改造解決了燃燒器區的結渣問題。一般來說，水平濃淡燃燒器的防結渣和穩燃能力均較好，在一次風噴口背火側設置偏置側邊風的技術在防結渣方面的作用也較好。
    (4)合理選擇和布置吹灰器
    對于爐膛吹灰器沒有布置或布置不足的電站鍋爐，需要增加爐膛墻式吹灰器的數量以強化燃燒器區吹灰。對于燃燒器區結渣較大、質地較硬的情況，可以考慮采用水力吹灰器。
2.1.4優化設計
    優化設計主要是針對新建鍋爐而言，從設計角度考慮防止鍋爐燃燒器區結渣的措施，以免引起投運后運行調整和設備改造方面的困難，思路與設備改造的思路大致相同。對于低灰熔點、較高揮發分的煙煤和褐煤鍋爐，除了采用較小的切圓、較低的爐膛熱負荷外，還應考慮采用水平濃淡燃燒器和側邊風技術，或者WR燃燒器分段布置、同心正（反）切圓燃燒系統，在煤場考慮留有足夠的場地和配備足夠的混煤配煤和輸煤設備；對于灰熔點較高的低揮發分貧煤和無煙煤鍋爐，在選用有較高穩燃能力的燃燒器的基礎上，應慎重選擇衛燃帶面積和衛燃帶的敷設方式；對于灰熔點較低的貧煤和無煙煤鍋爐，應考慮采用液態排渣爐。此外，還應在爐膛燃燒器區預留足夠的吹灰器孔，嚴重時可安裝水力吹灰器：磨煤機應有足夠的裕量，以提高其煤質適應能力和降低煤粉細度、減緩結渣能力。
2.2屏區結渣的防治措施
    屏區結渣是在鍋爐燃用低灰熔點煤的情況下才出現的，燃用高灰熔點煤時不會出現屏區結渣。因此，防治屏區結渣應從防治燃燒器區結渣開始，再輔以必要的屏區結渣控制措施即可。
2. 2.1運行優化
    防治屏區結渣時，運行優化調整的不同之處在于防治屏區結渣需要降低火焰中心高度和爐膛出口煙溫；采用的方法主要為降低煤粉細度、提高運行氧量、正塔配煤、倒塔配風等，這僅對存在于屏區的結渣有用。若屏區和燃燒器區同時存在結渣，上述運行調整方式可能加劇燃燒器區結渣，要求先治理好燃燒器區結渣后再采用上述調整方法治理屏區結渣，另外，摻燒一定比例的高灰熔點煤也是解決2種結渣比較可行的方法。
2.2.2優化設計
    (1)合理選擇鍋爐最上層燃燒器中心線與屏底的距離H，按有關標準規定選取爐膛出口煙溫，即取DT-100℃和ST-150℃中的較小值。中國一些鍋爐設計選用的H 值見表1。
(2)增加水平煙道受熱面的吹灰器數量和在屏區布置吹灰器。新疆華電紅雁池電廠200 MW機組鍋爐由于水平煙道吹灰器數量不足，導致在燃用低灰熔點準東煤時高溫過熱器和高溫再熱器沾污嚴重又不能及時清除，積灰落至折焰角斜坡堆積，并將高溫過熱器和高溫再熱器管淹沒，嚴重影響了煙氣的正常流通，后在水平煙道增加一層4只吹灰器，積灰問題得到解決。
富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐燃料木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
3、結  論
    將電站燃煤鍋爐爐內結渣分成燃燒器區和屏區進行研究，針對2個不同區域的結渣問題，對在役鍋爐和新建鍋爐分別從運行優化、設備優化以及設計優化等方面進行防結渣措施探討。
    (1)燃燒器區結渣一般因鍋爐燃用低灰熔點煤引起，但鍋爐在燃用高灰熔點煤時采取了過度的穩燃措施也可能產生嚴重的結渣問題；而屏區結渣一般在燃用低灰熔點煤的鍋爐上出現，且燃燒器區結渣一般會加劇該區域的結渣。
    (2)對于在役鍋爐，摻燒高灰熔點煤、提高運行氧量和降低煤粉細度對緩解兩區結渣都比較有利；正塔配風、倒塔配煤可以減緩燃燒器區結渣，正塔配煤、倒塔配風可以減輕屏區結渣；若兩區結渣同時存在，則需考慮必要的設備調整，在解決燃燒器區結渣的基礎上進一步減輕屏區結渣。
    (3)對于新建鍋爐，在預測鍋爐燃煤結渣特性的基礎上，對于易結渣煤，應從切圓直徑、燃燒器類型和布置方式、爐膛熱負荷、吹灰器布置幾個方面考慮燃燒器區結渣防治措施；從控制爐膛出口炯溫和最上層燃燒器中心線與屏底距離的角度考慮屏區結渣防治措施，另外還應考慮配備完善的煤場配煤設施。對于不易結渣的低揮發分煤，在衛燃帶面積和敷設方式的選擇上應慎重。