0、引言
    華能玉環(huán)電廠裝機(jī)4 x1000 MW超超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組，由華能?chē)?guó)際電力股份有限公司獨(dú)資開(kāi)發(fā)、建設(shè)，在全國(guó)首家采用國(guó)際先進(jìn)的超超臨界燃煤發(fā)電技術(shù)，是國(guó)家“863計(jì)劃”中引進(jìn)超超臨界機(jī)組制造技術(shù)的依托工程，也是我國(guó)“十五”重點(diǎn)建設(shè)項(xiàng)目。1、2號(hào)機(jī)組已經(jīng)于2006年順利提前實(shí)現(xiàn)雙投，3、4號(hào)機(jī)組也將于2007年投產(chǎn)。
1、鍋爐主要參數(shù)
    華能玉環(huán)電廠鍋爐為哈爾濱鍋爐廠引進(jìn)日本三菱技術(shù)生產(chǎn)的超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行垂直水冷壁直流爐，單爐膛、一次中間再熱、八角雙切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼懸吊Ⅱ結(jié)構(gòu)型鍋爐。表1為玉環(huán)電廠超超臨界機(jī)組主要設(shè)計(jì)參數(shù)。
2、鍋爐設(shè)計(jì)特點(diǎn)
2.1燃燒系統(tǒng)
    華能玉環(huán)電廠1000 MW超超臨界機(jī)組鍋爐采用三菱開(kāi)發(fā)的PM( Pollution Minimum)型主燃燒器。主燃燒器共分6層，配以6臺(tái)HP中速磨煤機(jī)，每臺(tái)磨煤機(jī)出4根一次粉管，每根一次粉管在爐前又一分為二，各帶2個(gè)角。煤粉經(jīng)過(guò)PM煤粉分離器以后，分成了濃淡兩相煤粉，這兩相煤粉又分別進(jìn)入濃煤粉燃燒器和淡煤粉燃燒器。在這2種煤粉燃燒器的煤粉噴嘴體內(nèi)設(shè)導(dǎo)向板用以分隔PM煤粉分離器分離后形成的濃相煤粉氣流和淡相煤粉氣流，在燃燒器噴口內(nèi)設(shè)置有波形鈍體，該鈍體與噴嘴體內(nèi)導(dǎo)向板一起使?jié)狻⒌�相煤粉氣流一直保持到燃燒器出口。在出口處針�?duì)濃淡煤粉燃燒器配置不同的助燃風(fēng)，使?jié)獾瓋上嗝悍奂皶r(shí)合理地配風(fēng)燃燒。在著火能量方面，波紋鈍體使得在煤粉氣流下游產(chǎn)生一個(gè)負(fù)壓高溫回流區(qū)，在此負(fù)壓區(qū)中存在著高溫?zé)煔獾幕亓髋c煤粉／空氣混合物間劇烈的擾動(dòng)和混合，這一點(diǎn)滿足了鍋爐負(fù)荷在較寬范圍變化時(shí)對(duì)煤粉點(diǎn)火和穩(wěn)定燃燒的要求。濃淡燃燒均避開(kāi)NO。生成量高的化學(xué)當(dāng)量燃燒區(qū)，降低了爐內(nèi)NO。生成量。
    富通新能源生產(chǎn)銷(xiāo)售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
    爐膛截面為矩形結(jié)構(gòu)，采用無(wú)分隔墻的八角雙切圓燃燒方式，全擺動(dòng)式燃燒器。其燃燒器采用前后墻布置，每層前后墻各布置4只燃燒器，逆時(shí)針排列。8只燃燒器為反向雙切圓，即由燃燒器#l、#2、#7、#8在爐膛左半部分中心形成順時(shí)針旋向的2個(gè)直徑稍有不同的假想切圓；右爐膛同理為逆時(shí)針旋向假想切圓，2個(gè)切圓相互作用，余速相互抵消。按照爐膛尺寸大小選取的燃燒器出口射流中心線和前后墻水冷壁中心線的夾角分別為63。和530。反向雙切圓的燃燒方式保證了燃燒室良好的空氣動(dòng)力場(chǎng)，可以有效消除單切圓所造成的爐膛出口煙溫偏差過(guò)大的問(wèn)題，在大部分工況下可以保證爐膛出口兩側(cè)對(duì)稱(chēng)點(diǎn)間的煙溫偏差小于50℃。同時(shí)，由于雙切圓的燃燒，使煤粉燃燒器只數(shù)增加，單只燃燒器熱功率低于600 MW鍋爐燃燒器，有效地防止了爐膛結(jié)焦。燃燒器上端OFA燃燼風(fēng)室的布置、PM煤粉燃燒器的使用和主燃燒器上方AA風(fēng)的設(shè)置有效降低了NO：的排放量，能夠滿足日益嚴(yán)格的環(huán)保要求。
    為了節(jié)約燃油，在充分調(diào)研和論證后，針對(duì)正常運(yùn)行中A磨煤機(jī)備用的設(shè)計(jì)，將A層濃淡燃燒器取消擺角功能，改造成帶等離子點(diǎn)火的直流燃燒器，以供調(diào)試和鍋爐正常以后的無(wú)油點(diǎn)火啟動(dòng)之用，等離子點(diǎn)火系統(tǒng)由國(guó)電煙臺(tái)龍?jiān)刺峁�，等離子的陽(yáng)極冷卻水采用機(jī)組閉式水加升壓泵后冷卻，陰極冷卻載體風(fēng)采用雜用壓縮空氣。1、2號(hào)鍋爐共用1套電源系統(tǒng)。等離子拉弧后維持電流300 A、電壓250 V左右，電弧穩(wěn)定，對(duì)揮發(fā)分大于20%的煤粉分級(jí)點(diǎn)火正常。
2.2水冷壁系統(tǒng)
    水冷壁結(jié)構(gòu)為焊接膜式水冷壁，分為上下2部分，全部為垂直管屏，可以不必采用結(jié)構(gòu)復(fù)雜的張力板來(lái)解決下部爐膛水冷壁的重量傳遞問(wèn)題。采用改進(jìn)型的四頭內(nèi)螺紋管垂直水冷壁，材質(zhì)SA213 - T21，在上下?tīng)t膛之間設(shè)計(jì)了一圈中間混合集箱，以減少水冷壁沿各墻寬的工質(zhì)溫度和管子壁溫的偏差，下部水冷壁包括冷灰斗。水冷壁下集箱不再采用大直徑集箱（∮800一∮900 mm），而改用∮216 mm的小直徑集箱，并將節(jié)流孔圈移到水冷壁集箱外面的水冷壁管入口段，入口短管采用∮42.7 mm x6 mm的較粗管，在其嵌焊人節(jié)流孔圈，再通過(guò)二次三叉管過(guò)渡的方法，與Ø28.6 mm×5.8 mm的水冷壁管相接，這樣節(jié)流孔圈的孔徑允許采用較大的節(jié)流范圍，以按照水平方向各墻的熱負(fù)荷分配和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，調(diào)節(jié)各回路水冷壁管中的流量，可以避免燃燒器局部高負(fù)荷區(qū)發(fā)生偏離核態(tài)沸騰，在上爐膛低熱負(fù)荷、高干度區(qū)出現(xiàn)DRO( DryOut)時(shí)溫升也在可控范圍內(nèi)。采用較低的水冷壁出口溫度( 421℃)，并把汽水分離器布置于頂棚、包墻系統(tǒng)的出口，這種設(shè)計(jì)和布置可以使整個(gè)水冷壁系統(tǒng)包括頂棚包墻管系統(tǒng)和分離器系統(tǒng)采用低合金鋼P(yáng)12，所有膜式壁不需作焊后整屏熱處理，也使工地安裝焊接簡(jiǎn)化。由于采用了小管徑水冷壁，可以保證管內(nèi)質(zhì)量流速高于亞臨界直流各運(yùn)行階段發(fā)生膜態(tài)沸騰的臨界質(zhì)量流速，也高于在超臨界運(yùn)行時(shí)不發(fā)生類(lèi)膜態(tài)沸騰的臨界流速，保證了水冷壁的安全。
2.3過(guò)、再熱器系統(tǒng)
    過(guò)熱器采用4級(jí)布置，即低溫過(guò)熱器、分隔屏過(guò)熱器、屏式過(guò)熱器和末級(jí)過(guò)熱器；再熱器為兩級(jí)，即低溫再熱器和末級(jí)再熱器。其中低溫再熱器和低溫過(guò)熱器分別布置于尾部煙道的前、后豎井中，均為逆流布置。在上爐膛、折焰角和水平煙道內(nèi)分別布置了分隔屏過(guò)熱器、屏式過(guò)熱器、末級(jí)過(guò)熱器和末級(jí)再熱器，由于煙溫較高，均采用順流布置，所有過(guò)熱器、再熱器和省煤器部件均采用順列布置，以便于檢修和密封，防止結(jié)渣和積灰。
    過(guò)熱器和再熱器大量采用優(yōu)質(zhì)高熱強(qiáng)鋼，管壁相對(duì)較薄，因此各級(jí)過(guò)熱器可采用較大直徑的蛇形管(∮51一∮60 mm)以保證較低的過(guò)熱器阻力，而在大多鍋爐的設(shè)計(jì)中，過(guò)熱器習(xí)慣采用小直徑管(咖38~咖44.5 mm)以控制壁厚，卻導(dǎo)致較高的過(guò)熱器阻力。
    由于過(guò)熱器系統(tǒng)共裝有三級(jí)噴水減溫，每級(jí)左右二點(diǎn)，能充分消除過(guò)熱汽溫的左右偏差。在前、后二個(gè)分豎井出口布置了煙氣分配擋板以調(diào)節(jié)流經(jīng)前、后分豎井的煙氣量，作為再熱器汽溫調(diào)節(jié)的主要手段。設(shè)計(jì)中為降低過(guò)熱器阻力，過(guò)熱器在頂棚和尾部煙道包墻系統(tǒng)采用2種旁路系統(tǒng)，第一個(gè)旁路系統(tǒng)是頂棚管路系統(tǒng)，只有前水冷壁出口的工質(zhì)流經(jīng)頂棚管；第二個(gè)旁路為包墻管系統(tǒng)的旁路，即由頂棚出口集箱出來(lái)的蒸汽大部分送往包墻管系統(tǒng)，另有小部分蒸汽不經(jīng)過(guò)包墻系統(tǒng)而直接用連接管送往后包墻出口集箱。
2.4汽溫調(diào)節(jié)系統(tǒng)
    過(guò)熱蒸汽系統(tǒng)為左右側(cè)獨(dú)立，中間沒(méi)有交叉和聯(lián)絡(luò)。分離器出口的蒸汽過(guò)熱度（中間點(diǎn)溫度）作為主汽溫調(diào)節(jié)的起點(diǎn)，而中間點(diǎn)溫度的設(shè)定值是負(fù)荷的函數(shù)，通過(guò)WFR(水煤比)修正煤量來(lái)調(diào)節(jié)，調(diào)整范圍是加減35 t/h。在煤水比的控制上，給水量由BID（鍋爐輸入指令）算出，煤也由BID算出，經(jīng)過(guò)BTU（燃料熱值修正）、WFR修正、風(fēng)量水量交叉限制后給出，并在DCS畫(huà)面上計(jì)算出實(shí)時(shí)煤水比數(shù)值供運(yùn)行人員參考。兩側(cè)的主蒸汽溫度通過(guò)三級(jí)噴水減溫進(jìn)行細(xì)調(diào)節(jié)，噴水減溫每級(jí)左右二點(diǎn)布置以消除各級(jí)過(guò)熱器的左右吸熱和汽溫偏差。主蒸汽的三級(jí)減溫水有防帶水功能，會(huì)保持減溫后有18℃以上的過(guò)熱度；一、二級(jí)減溫水則為單回路，溫度設(shè)定值由負(fù)荷對(duì)應(yīng)曲線自動(dòng)生成，可以通過(guò)手動(dòng)偏置予以改動(dòng)；左右側(cè)的減溫水均為單獨(dú)控制，沒(méi)有平衡回路。再熱器以煙氣擋板調(diào)溫為主，燃燒器擺角參與再熱汽溫偏差的調(diào)節(jié)。和其他鍋爐一樣，在低溫再熱器人口兩側(cè)連接管上裝有事故噴水裝置，當(dāng)再熱汽溫度超過(guò)設(shè)定值5℃時(shí)或溫升率過(guò)大時(shí)參與調(diào)節(jié)。過(guò)熱器采用三級(jí)噴水能消除工質(zhì)通過(guò)前級(jí)部件所造成的攜帶偏差，也增加了調(diào)溫能力。過(guò)熱器正常噴水水源來(lái)自省煤器出口的水，這樣可減少?lài)娝疁p溫器在噴水點(diǎn)的溫度差和熱應(yīng)力；再熱器噴水水源來(lái)自給水泵中間抽頭。
2.5鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)
    啟動(dòng)系統(tǒng)由立式布置的2臺(tái)內(nèi)置式分離器、貯水箱、鍋爐循環(huán)泵( BCP)、疏水閥(WDC)及管道附件構(gòu)成。2只立式內(nèi)置式汽水分離器布置于鍋爐的后部上方，由后豎井后包墻管上集箱引出的鍋爐頂棚包墻系統(tǒng)的全部工質(zhì)均通過(guò)4根連接管送入2只汽水分離器。在啟動(dòng)階段，鍋爐負(fù)荷小于25% BMCR的最低直流負(fù)荷時(shí)，分離出的水通過(guò)水連通管與1只立式分離器貯水箱相連，而分離出來(lái)的蒸汽則送往水平低溫過(guò)熱器的下集箱。分離器貯水箱中的水經(jīng)疏水管排入再循環(huán)泵的入口管道，作為再循環(huán)工質(zhì)與給水混合后流經(jīng)省煤器、水冷壁系統(tǒng)，進(jìn)行工質(zhì)回收。當(dāng)機(jī)組啟動(dòng)膨脹及低負(fù)荷直流運(yùn)行時(shí)，貯水箱中的水位由鍋爐循環(huán)泵及3只水位控制閥( WDC)控制，在鍋爐冷、熱態(tài)沖洗時(shí)也是通過(guò)WDC閥排放至鍋爐擴(kuò)容箱，根據(jù)水質(zhì)情況決定是否回收至凝汽器。鍋爐負(fù)荷達(dá)到25% BMCR后，鍋爐運(yùn)行方式由再循環(huán)模式轉(zhuǎn)入直流運(yùn)行模式，啟動(dòng)系統(tǒng)也由濕態(tài)轉(zhuǎn)為干態(tài)，即分離器內(nèi)已全部為蒸汽，只起到一個(gè)中間集箱的作用。
    在鍋爐啟動(dòng)期間鍋爐循環(huán)泵和給水泵始終保持鍋爐最低直流負(fù)荷流量( 25% BMCR)流經(jīng)給水管一省煤器一水冷壁系統(tǒng)，啟動(dòng)初期給水泵保持5% BMCR鍋爐最大負(fù)荷給水流量，鍋爐循環(huán)泵保持20% BMCR水量，當(dāng)鍋爐出力達(dá)到5% BMCR時(shí)，3只貯水箱水位調(diào)節(jié)閥基本關(guān)閉。而后鍋爐的蒸發(fā)量和給水量緩慢同時(shí)增加，當(dāng)鍋爐達(dá)到最小直流負(fù)荷，再循環(huán)調(diào)節(jié)閥已經(jīng)逐步關(guān)閉，此時(shí)，鍋爐的給水量等于鍋爐的蒸發(fā)量，鍋爐即由濕態(tài)轉(zhuǎn)為干態(tài)運(yùn)行，由于在此負(fù)荷期間狀態(tài)不穩(wěn)定，應(yīng)盡快升負(fù)荷至30% BMCR以上。另外，為了在啟動(dòng)時(shí)加熱循環(huán)泵和泵的進(jìn)出口管道，特別是在熱態(tài)啟動(dòng)時(shí)縮短啟動(dòng)時(shí)間，啟動(dòng)系統(tǒng)還設(shè)計(jì)安裝了暖管暖泵系統(tǒng)，由省煤器出口管道上引出一加熱管以加熱循環(huán)泵和泵的出口管道和去冷凝器的疏水管道。由于管道上裝設(shè)的截止閥是常開(kāi)式，因此當(dāng)鍋爐轉(zhuǎn)入直流運(yùn)行，啟動(dòng)系統(tǒng)已解列的情況下，仍能有一定量的熱水流經(jīng)啟動(dòng)系統(tǒng)的上述管道，使啟動(dòng)系統(tǒng)處于熱備用狀態(tài)。
3、鍋爐試運(yùn)中出現(xiàn)的問(wèn)題及處理
    玉環(huán)電廠的1號(hào)機(jī)組由浙江火電安裝，杭州意能調(diào)試；2號(hào)機(jī)組由天津電建安裝，西安熱工院調(diào)試。由于華能組織合理、管理到位，2臺(tái)機(jī)組順利實(shí)現(xiàn)了2006年雙投，比預(yù)定工期提前8個(gè)月，由于是國(guó)內(nèi)首臺(tái)1 000 MW超超臨界機(jī)組，在安裝及試運(yùn)的過(guò)程中也出現(xiàn)了一些問(wèn)題。
3.1  鍋爐運(yùn)行參數(shù)
    機(jī)組試運(yùn)行中，鍋爐運(yùn)行參數(shù)基本達(dá)到設(shè)計(jì)要求，能夠保持在較高效率，在1 000 MW穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，發(fā)電煤耗大約為280g/kWh(粗略計(jì)算)，比設(shè)計(jì)值略高，因?yàn)橐恍┻\(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)還在進(jìn)行中，以后其煤耗和補(bǔ)水率可望進(jìn)一步降低。
3.2多次爆管
    1號(hào)鍋爐在總啟動(dòng)至168 h通過(guò)期間出現(xiàn)了5次爆管，其中二次過(guò)熱器一次，三級(jí)過(guò)熱器兩次，水冷壁爆管2次。爆管原因基本分析為：①在安裝過(guò)程中聯(lián)箱清理不干凈，有雜物存在；②焊口處理不好，在鍋爐熱應(yīng)力交錯(cuò)時(shí)有焊渣脫落；③鍋爐吹管不徹底，由于l號(hào)爐吹管時(shí)汽動(dòng)給水泵沒(méi)有安裝好，電泵流量不足，前期采用了降壓吹管，在汽泵搞好后采用了短時(shí)間穩(wěn)壓吹管后，靶板即已合格，吹管系數(shù)和其他參數(shù)雖滿足大綱要求，但實(shí)際吹管可能不徹底；④鍋爐酸洗效果可能不徹底，在鍋爐升負(fù)荷后，熱應(yīng)力造成管道內(nèi)壁不致密的氧化層脫落，堵塞在節(jié)流孔板處。過(guò)熱器管道和水冷壁管道均安裝了不同孔徑的節(jié)流孔板以平衡爐膛煙溫偏差，其中水冷壁最小的孔板內(nèi)徑僅7 mm，極易堵塞，造成管道短時(shí)超溫爆管。
    在判斷出現(xiàn)爆管后，指揮部果斷決策：①申請(qǐng)機(jī)組快速滑停并實(shí)行鍋爐快冷，溫度允許后打開(kāi)相應(yīng)聯(lián)箱清理雜物，對(duì)損壞管道做金相分析，更換爆管管道及周?chē)�吹損管道；②組織基建單位對(duì)受熱面進(jìn)行全面X光掃描，查找可能存在問(wèn)題的部位并及時(shí)打開(kāi)處理；③為了加強(qiáng)壁溫運(yùn)行監(jiān)視調(diào)整，避免工質(zhì)流通不暢或燃燒不良而造成金屬超溫，在每臺(tái)鍋爐加裝水冷壁及過(guò)熱器金屬壁溫測(cè)點(diǎn)800多個(gè)，加上原設(shè)計(jì)200多點(diǎn)共達(dá)到1 000多點(diǎn)，全部引入DCS做成畫(huà)面并加裝聲光報(bào)警邏輯；④通過(guò)調(diào)整鍋爐一、二次風(fēng)量比例，改變上下二次風(fēng)擋板開(kāi)度（詳見(jiàn)表3），調(diào)整磨煤機(jī)出口溫度及煤粉細(xì)度，控制金屬壁溫，沒(méi)有再次發(fā)生爆管。2號(hào)鍋爐吸取l號(hào)鍋爐經(jīng)驗(yàn)后在總啟動(dòng)至168 h試運(yùn)行通過(guò)后沒(méi)有出現(xiàn)一次爆管，效果較為理想。
3.3鍋爐洗硅
    在1號(hào)機(jī)組準(zhǔn)備沖轉(zhuǎn)時(shí)，主蒸汽品質(zhì)長(zhǎng)時(shí)間不合格，鍋爐洗硅占用了2天時(shí)間。這里面既有酸洗不徹底留下的歷史問(wèn)題，同時(shí)工程安排也存在不完善之處。在2號(hào)鍋爐熱態(tài)清洗的過(guò)程中，及時(shí)優(yōu)化調(diào)試方案，利用等離子配合磨煤機(jī)熱負(fù)荷充足的特點(diǎn)，一邊通過(guò)WDC閥熱態(tài)排放，一面通過(guò)汽輪機(jī)旁路對(duì)主再熱管道進(jìn)行洗硅，既節(jié)約了大量燃料和水，又節(jié)省了寶貴時(shí)間，汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)前洗硅僅用了l天，有效縮短了調(diào)試時(shí)間。
3.4煙溫偏差
    由于鍋爐容量較大，在低負(fù)荷工況時(shí)，尤其是柴油助燃時(shí)，爐膛熱負(fù)荷偏差較大，在1號(hào)爐的試運(yùn)中，700 MW負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)過(guò)左側(cè)過(guò)熱器減溫水開(kāi)足，右側(cè)減溫水全關(guān)，左側(cè)汽溫仍然高于右側(cè)15℃的情況。原因?yàn)椋河蜆尣捎脵C(jī)械霧化，而油庫(kù)遠(yuǎn)離鍋爐燃油管路較長(zhǎng)，雖然爐前油壓可以達(dá)到3. 12 MPa，但油中稍有雜質(zhì)即會(huì)影響油槍出力和油槍的霧化效果，使?fàn)t內(nèi)動(dòng)力場(chǎng)偏離，從而會(huì)影響到爐膛的熱負(fù)荷分布；除了煙溫偏差大的因素外，在機(jī)組負(fù)荷300 MW以下時(shí)，安裝工藝造成左右側(cè)的受熱面阻力特性不完全對(duì)稱(chēng)，低負(fù)荷低壓差時(shí)對(duì)蒸汽流量也會(huì)有影響。通過(guò)40 h的燃油管路大流量沖洗去除油中雜質(zhì)，并根據(jù)實(shí)際汽溫偏差狀況，在低溫側(cè)增投油槍?zhuān)�每支油槍的�?shí)際出力在1.8 t/h左右），試運(yùn)行中的汽溫偏差得到了控制。2號(hào)鍋爐調(diào)試中，等離子系統(tǒng)調(diào)整應(yīng)用較好，A磨煤機(jī)在等離子模式下無(wú)油燃用印尼煤或神華煤，一次風(fēng)速20 m/s，磨煤機(jī)出口一次風(fēng)溫度65℃，分離器電機(jī)轉(zhuǎn)速800 r/min，爐膛火焰紅通明亮、充滿豐盈，火焰電視中八角雙切圓清晰可見(jiàn)，爐膛煙溫偏差較小，隨著B(niǎo)、C、D磨煤機(jī)的啟動(dòng)，負(fù)荷大于600 MW后，就可以停止A磨煤機(jī)改為上位磨煤機(jī)運(yùn)行。
    2臺(tái)機(jī)組轉(zhuǎn)入商業(yè)運(yùn)營(yíng)后，在負(fù)荷500 MW以上，燃用5臺(tái)B、C、D、E、F磨煤機(jī)時(shí)，鍋爐轉(zhuǎn)向室煙溫偏差在20℃以內(nèi)，兩側(cè)末級(jí)過(guò)熱器出口主蒸汽溫度偏差小于10℃，主汽的三級(jí)減溫水可以調(diào)平；再熱汽溫受到煤質(zhì)和風(fēng)量擾動(dòng)，會(huì)有波動(dòng)，但10%一90%調(diào)節(jié)范圍的煙溫?fù)醢搴蛦为?dú)調(diào)節(jié)的左右爐膛燃燒器擺角（實(shí)際能動(dòng)作+9°～200）可以調(diào)平兩側(cè)偏差，事故減溫水在負(fù)荷升降、再熱汽溫變化率較大時(shí)短時(shí)投入，平時(shí)基本處于備用狀態(tài)；
3.5再熱汽溫控制遲緩
    鍋爐再熱汽溫控制采用煙氣擋板和燃燒器擺角主調(diào)節(jié)，事故噴水輔助調(diào)節(jié)的理念。但事故噴水設(shè)置在低溫再熱器入口，當(dāng)機(jī)組出現(xiàn)負(fù)荷大幅擾動(dòng)或鍋爐大輔機(jī)異常時(shí)，再熱汽溫也必然出現(xiàn)較大幅度擾動(dòng)，而煙氣擋板調(diào)節(jié)反映到再熱汽溫上大約要延時(shí)7 min，低溫再熱器入口的減溫水反映到高溫再熱器出口也需要5 min以上的延時(shí)，使得再熱汽溫難以自動(dòng)精準(zhǔn)地調(diào)節(jié)在610℃以下，經(jīng)常需要人為提前手動(dòng)干預(yù)，以致增加了勞動(dòng)強(qiáng)度，同時(shí)也影響了設(shè)備安全。建議廠家在后續(xù)類(lèi)似機(jī)組上考慮將再熱器的事故噴水安裝在高溫再熱入口，以便再熱汽溫?cái)_動(dòng)時(shí)提高響應(yīng)速度，達(dá)到再熱汽溫精調(diào)的目的。
3.6一次風(fēng)標(biāo)定
    調(diào)試單位在一次風(fēng)標(biāo)定時(shí)均采用冷態(tài)標(biāo)定，而冷風(fēng)與攜帶煤粉的熱一次風(fēng)在物理特性上有一定差別，會(huì)造成熱態(tài)時(shí)各角實(shí)際流速流量的不均衡。特別是對(duì)于八角雙切圓鍋爐，其爐內(nèi)動(dòng)力場(chǎng)復(fù)雜，每臺(tái)磨煤機(jī)出4個(gè)粉管在爐前叉一分為二，管道較長(zhǎng)且彎頭多，一次風(fēng)的標(biāo)定調(diào)整尤為重要。2號(hào)鍋爐在800—1 000 MW負(fù)荷期間時(shí)，爐膛后墻火焰變暗，一次風(fēng)剛性不足，致使5號(hào)角火焰熱煙氣卷吸回流不足，煤粉點(diǎn)火延遲，建議調(diào)試所冷態(tài)標(biāo)定類(lèi)似鍋爐時(shí)對(duì)管路較長(zhǎng)的后墻粉管增加2 m/s以上的流速偏差。
3.7水冷壁膨脹受阻
    在2號(hào)鍋爐試運(yùn)中，由于省煤器出口至水冷壁下分配集箱共有2根下降管，左側(cè)的1根下降管連接彎頭安裝不合理，造成爐膛受熱膨脹時(shí)，水冷壁下分配集箱焊口被下降管擠裂而引起停爐。對(duì)此問(wèn)題的處理措施是：停爐后加長(zhǎng)了下降管與水冷壁下分配集箱連接處的過(guò)度管，預(yù)留足了膨脹間隙，問(wèn)題得以解決。鍋爐熱膨脹問(wèn)題在新建機(jī)組調(diào)試中多次遇到，新建工程在設(shè)計(jì)及設(shè)備安裝時(shí)要充分考慮，積極避免問(wèn)題的發(fā)生。
3.8風(fēng)機(jī)倒轉(zhuǎn)
    玉環(huán)電廠鍋爐6大風(fēng)機(jī)均選用軸流式，其中送風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)為動(dòng)葉可調(diào)，引風(fēng)機(jī)為入口靜葉可調(diào)。調(diào)試過(guò)程中有3次送單側(cè)風(fēng)機(jī)保護(hù)誤發(fā)跳閘時(shí)，百葉窗式出入口擋板關(guān)閉不嚴(yán)密，致使停運(yùn)風(fēng)機(jī)高速倒轉(zhuǎn)。停運(yùn)送風(fēng)機(jī)倒轉(zhuǎn)150 r/min左右，一次風(fēng)機(jī)倒轉(zhuǎn)甚至達(dá)到400 r/min，故障處理完后風(fēng)機(jī)不能順利再次啟動(dòng)，后經(jīng)人工用木杠剎車(chē)止轉(zhuǎn)后方啟動(dòng)成功。低轉(zhuǎn)速倒轉(zhuǎn)對(duì)于稀油潤(rùn)滑的大型軸承來(lái)說(shuō)油膜形成不好，對(duì)軸瓦有一定的損害，且無(wú)法再次啟動(dòng)。國(guó)內(nèi)有些進(jìn)口風(fēng)機(jī)（如華能德州電廠660 MW機(jī)組）上安裝了盤(pán)式剎車(chē)裝置，當(dāng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速低于100 r/min時(shí)，風(fēng)機(jī)剎車(chē)盤(pán)動(dòng)作，在風(fēng)機(jī)啟動(dòng)指令發(fā)出時(shí)，剎車(chē)盤(pán)自動(dòng)脫開(kāi)，不僅有效地防止了風(fēng)機(jī)的倒轉(zhuǎn)，還保護(hù)了軸承。新電站輔機(jī)選型時(shí)可以考慮這一點(diǎn)。
4、結(jié)論
    (1)玉環(huán)電廠超超臨界直流鍋爐設(shè)計(jì)理念較為新穎，技術(shù)先進(jìn)，并且大量采用了P92新材料，鍋爐參數(shù)達(dá)到27. 46 MPa/605℃/603℃，大大提高了機(jī)組熱循環(huán)效率，達(dá)到了國(guó)際先進(jìn)水平。玉環(huán)電廠的投產(chǎn)證明我國(guó)應(yīng)用的超超臨界技術(shù)是成熟的，方向是正確的，是今后我國(guó)火電建設(shè)的發(fā)展方向。
    (2)通過(guò)1、2號(hào)機(jī)組的調(diào)試和試生產(chǎn)，機(jī)組的實(shí)際性能參數(shù)基本上達(dá)到了設(shè)計(jì)值。但在一些安裝、調(diào)試細(xì)節(jié)上也得到不少的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，值得思考、改進(jìn)，同時(shí)在機(jī)組的運(yùn)行和生產(chǎn)管理模式上也有很大的優(yōu)化空間，也需要我們?cè)谝院蟮纳�產(chǎn)過(guò)程中去不斷的提高和完善。實(shí)踐也證明大型鍋爐不再是印象中的傻、大、笨、粗，也是需要精心設(shè)計(jì)、精心安裝維護(hù)、精心調(diào)試運(yùn)行的重要電站主設(shè)備。建造過(guò)程中，必須嚴(yán)格控制安裝工藝，精細(xì)設(shè)計(jì)調(diào)試方案，尊重設(shè)計(jì)，充分利用理論指導(dǎo)運(yùn)行實(shí)踐，才能造就運(yùn)行性能精良的電站鍋爐。
(3)以玉環(huán)項(xiàng)目為依托，通過(guò)采取項(xiàng)目合作、聯(lián)合制造模式，幫助國(guó)內(nèi)動(dòng)力設(shè)備制造企業(yè)引進(jìn)、消化、吸收國(guó)外超超臨界機(jī)組的設(shè)計(jì)、制造技術(shù)，進(jìn)而使我國(guó)火力發(fā)電技術(shù)有了跨時(shí)代的進(jìn)步，追趕并超越世界先進(jìn)水平。同時(shí)玉環(huán)電廠機(jī)組的技術(shù)方案的優(yōu)化、容量參數(shù)的選擇、招標(biāo)方式等也為我國(guó)以后大機(jī)組的建設(shè)提供了借鑒和參考。
三門(mén)峽富通新能源除了銷(xiāo)售生物質(zhì)鍋爐，還銷(xiāo)售壓制的生物質(zhì)顆粒燃料的木屑顆粒機(jī)生產(chǎn)線。

<strike id="84owu"></strike>